kg. par cm^ 1.065 ch

Dans cette machine, le cylindre moyen a un diamètre de 800 millimètres, la tige ayant 125 sur la face avant et 105 sur la face arrière, ce qui donne pour les volumes relatifs des cylindres les nombres 1 — 2,07 — 4.31. La puissance de 814 chevaux est répartie assez inégalement : 396, 128 et 290 chevaux, ce qui donne 524 chevaux pour Tune des manivelles et 290 pour Tautre, sans qu^il semble en résulter d'inconvénients particuliers.

On devra remarquer que pour une même machine, le coefficient K s'abaisse quand la charge augmente, parce que les pertes de pression s'accentuent, et que l'effet des parois diminue relativement ; cette dernière raison rapproche les courbes de détente des adiabatiques correspondantes.

Toutes choses égales, les machines à grands espaces nuisibles ont des coefficients plus élevés, parce que les courbes de détente s'en trouvent relevées. La surchauffe rapproche au contraire les courbes de détente de la loi adiabatique, et par ce fait le coefficient devrait diminuer, mais elle réduit Teffet des enveloppes, dont la condensation moindre abaisse le déchet de la vapeur présente aux derniers cylindres.

On aura une idée de la variabilité de K par Texemple des grandes machines Sulzer de 6.500 chevaux de Berlin (voir le tableau du n® 28). Les puissances indiquées sont données par le constructeur pour divers degrés d'introduction au petit cylindre, ce qui permet de calculer le coefficient admis pour différentes charges ; on obtient ainsi :

Fraction dMntrodiiction au premier cylindre.

Happort total de détente. .

Paissance indiquée en chevaux

Puissance théorique calculée (po = 13.5, p' = 0.2) Coefficient K . .

Le coefficient se montre ici particulièrement élevé ; tous les cylindres

TRIPLE ET QUADRUPLE EXPANSIOIf

sont à distribution par soupapes, qui donnent des espaces nuisibles plus grands que les obturateurs Corliss ; la puissance indiquée prévue suppose le fonctionnement avec de la vapeur surchauffée à 300^ C.

La rankinisation s'effectue comme pour les machines compound (47) et donne lieu aux mêmes remarques quand à la manière de placer les diagrammes l'un par rapport à l'autre ; la figure 88 est donnée par M. Schrœter pour une machine à trois cylindres de 280, 450 etTOOmil-

Fig. 88.

limètres de diamètre respectivement, et dont la course est de 1000 millimètres ; les deux premiers agissent sur la même manivelle (fig. 851. Les travaux sont ici assez également répartis sur les manivelles ; la disposition de la figure 86 est cependant préférée pour les grosses machines.

Observations sur le calcul de la pression variable aux réservoirs» — Les méthodes données au n° 42 pour les machines compound sont applicables. On peut suivre au moyen de sinusoïdes la marche du volume qui évolue entre deux pistons successifs; cependant, si' nous

REMDEMSlfT OftOANIQUE 131

considérons par exemple les deux premiers cylindres au moment où Padmission s'ouvre au second, la pression dans Pespace nuisible de celui-ci est inconnue, ce qui amène une assez grande complication. Aussi, on se contente, ce qui est suffisamment exact, de déterminer approximativement les pressions aux réservoirs en négligeant les espaces nuisibles et les compressions ; au moyen de cette première approximation, il est facile de calculer la pression au cylindre d'aval au moment de Padmission ; les équations à poser pour déterminer la ligne d'échappement du premier cylindre et celle d'admission du second deviennent ainsi indépendantes de ce qui se passe pour le troisième ou le quatrième cylindre.