Flux dérivé entre faces internes des noyaux et culasse
On partagera ce flux en plusieurs tubes (fig. 189), dont la somme des perméances multipliée par la différence de potentiel magnétique fournira <t>, :
*" 0,8Li • /t« ■" 0,8/i« L, •
6. Flux dérivé entre faces externes des noyaux et culasse. On peut distinguer ici deux genres de dérivations :
P celles dans la direction de Taxe des noyaux,
2* celles dans la direction de L^.
Pour étudier simplement ces dernières, supposons qu'il n'y ait de dérivations que dans la direction de l'axe des noyaux magnétiques et qu'elles émergent de toute la face polaire externe, au
lieu de se faire jour uniquement par la partie supérieure. Si nous figurons encore par des demi-cercles le trajet des lignes de force, ce flux dérivé se calculera de façon trî's simple (fig. 190) :
« 0,«7ca; • 2/*m
Dans la plupart des cas la hauteur de la y culasse est plus petite que celle du noyau polaire (fig. 191), et Ton a alors
Fig. 190.
Si la culasse est plus large que le noyau (fig. 192), on peut écrire avec une exactitude suffisante
OU
sin (180* — et) =
ft,
Fig. 191.
Fig. 192.
V^/i'c + V On a maintenant
'-^^l o,8L3 "^ 0,8(L34-^«; ^ /*m '0,81,^ o,8/i„.Cl, + ^.7:'\
U,8/'„ Li
l,67:./tni
On en déduit la somme des perméances entre faces polaires
y\ — -fii^j
P- 0,8L3 ^ 0,8(L3 + ir..s) '
et celle entre faces de noyaux
Xxl^
ZxX
0,8Am L
v/Âv=Fv
Et, si Ton introduit alors la valeur de <ï>f dans Téquation de ff. on a
2(.f^ + cf, + ^J
(S^p + SarX^ + S^)^).
Comme on le voit par cette expression, t dépend de l'excitation el, par suite, de la charge de la machine (Voir page 307). Tant que la courbe de magnétisme de Tair, des dents et de l'armature est une ligne droite, le flux dérivé croît proportionnellement à 4>, et 0- reste constant. Mais, dès que la caractéristique s'incurve, la proportion du flux dérivé augmente, o- dépend ainsi de la saturation du fer de l'armature. Pour le calcul de la section des inducteurs il est nécessaire de se fixer tout d'abord le coefficient de fuites, celui-ci ne pouvant être réellement déterminé que quand les dimensions de la machine sont connues. Si Ton constate ensuite de grandes diflérences entre la valeur supposée de oet celle ultérieurement obtenue, il faut alors modifier en conséquence les dimensions des inducteurs.
Nous donnons ci-après pour (r des valeurs empiriques moyennes que Ton peut prendre pour premières valeurs supposées de ce cocflîcient.
Petites machines. Grandes machines.
de
de
CCQ de <T=1,6
de <j = l,t>
de
cr=l,l
DERIVATIONS OU FUITES MAGNETIQUES 269
Prédéiermination approchée de o-. — On a, d'après ce qui esl (lit page 243,
^i + #x + Ja = kth,
expression dans laquelle /c. est une grandeur dépendant de la saturation du fer d'armature.
Pour des machines normales
Pour une haute saturation k^ peut même atteindre 1,4 à 1,5. D'après ce qui précède,
^^rr 1,6*, je*. 8.
^Ji + g, -l-,f, ^ k,^i l,6.2.A-,.*,.3C*.o
Si Ton suppose 4>, = Jej.éj./i, il vient
^ >T* + ;^, -f ^f. 3.2.A-,.Avo
(|ui, porté dans l'expression de t, donne
Si l'on pose /ij = 1,2 et A, = 1,3, on obtient
T = 1 + -^ (Dp + va,x„ + v^-X,).
Cette formule permet de déterminer approximativement o- pour une machine, sans avoir à calculer les ampères-tours.
Exemple 1. — Pôles voisins sensiblement parallèles, à section circulaire. — En remplaçant d'abord cette section par une section ({uadrangulaire sensiblement équivalente, on supposera comme dimensions afférentes à cet exemple, suivant la figure 188 :
dja = Iî>,6 cm. 6p = 20,4 cm.
J,, = -i^ v^JT r= 13,8 cm. /p = 18,0 cm.
L^ = 13,5 cm. /ip = 0,9 cm.
L^ m 17,0 cm. ô = 0,6 cm.
L3 = 7,5 cm. /„» z:: dq = i3,8 cm. a, == /<m= 15 cm.
d'où
Exemple 2. — Pôles voisins assez fortement inclinés les uns sur les autres. — Dimensions afférentes à cet exemple (fi{ç. 189) :
ii,„ = 18cin. Aj = 8,1 cm.
ily — -—- V"^ = 1C,0 cm. L3 = 12,6 cm.
flj = 2,1 cm.
/p = 20,2 cm.
6p= 25,2 cm.
Sp = 31,2 cm2.
s = 4,5 cm.
hc =. 8,0 cm. 6j = 2,1 cm.
rfq = 16,0 cm.
10,5 cm.
0,0 à 11,2 cm.
3,0 à 3,6 cm.
2,1 à 3,5 cm.
21,0 cm.
5,4 cm.
On
en lire :
Sp
0,8."/i,„ I L^ "^ , ÎU \ 0,8.10,5 ( 21,0 "^ 34,8 j
sin(180" — a) = , ^*' =- — -^ = 0,250 y//,,. + /,^2 8,J
cr = i + -|^.r^,e + G,4 + 7,5)==l+ a^^^^l^^^g .19,5.= 1,115.
