TRACÉ DU BATI INDUCTEUR

et, pour les réceptrices,

E,=^U-^h (Ha + Hs) - 2 [l/g + I7w (/u - 1)]. On peut poser approximativement

I7w = 0,8 . Ug et iu = 1,5,

et Ton obtient alors :

pour les génératrices,

Ea = U+ U (H. + H.) +2,8 . Ug (59)

et, pour les réceptrices,

£a = 1/ — la (/?a + R») - 2,8 . Ug. (60)

f/'g prend, pour des balais en charbon, la valeur donnée page 540 du tome I, et, pour des balais métalliques, on peut l'admettre égaleà0,15à0,3.

Le flux pénétrant Tarmature est

<ï>a ^ <Ta . 4>,

et celui d'un circuit magnétique,

<l>ni ^ 0" . <Ja . *.

On peut suivre, pour le coefficient de fuites ex des inducteurs, les indications données page 269, tome I, sauf à les vérifier ultérieurement, au besoin par le calcul (Voir p. 260, tome I).

Pour les fuites d'armature on peut poser, avec des macliines à faible décalage des balais, ex» égal à 1 à 1,05.

Il faut maintenant, pour pouvoir déduire de <ï>„ la section du bâti inducteur, décider de la matière qu'on afiectera à ce bâti et de l'induction qu'on devra y admettre. On le constitue souvent de plusieurs matières telles que la tôle pour les pièces polaires, l'acier coulé pour les noyaux et la fonte pour la culasse.

L'induction doit être choisie suivant la nature de ces matériaux, le mode de construction et la destination de la machine.

Une saturation élevée du fer (ou, pour mieux dire, une forte induction) est avantageuse pour les machines en dérivation à différence de potentiel constante aux bornes, parce que la caractéristique externe des machines peu saturées (Voir p. 492, tome I)

3'42 CHAPITRE QUINZIÈHTE

s'abaisse rapidement et que le régime de la machine devient facilement instable. L'excitation normale doit toujours être prise au delà du coude de la caractéristique.

On a pour valeurs convenables de la force magnétisante le long de la trajectoire du flux

Sm = 30 à 80 ampères-tours : cm ; Se = 10 & 40 ampères-tours : cm.

Si le fer employé répond aux indications des courbes de la figure 460, on a approximativement pour le fer forgé :

^m = 15 500 à 17 500 gauss ; 63c = 12000 à 15 000 gauss ;

pour l'acier coulé :

53ui = 14 800 à 17 200 gauss ; 53^ = 1 1 000 à 14 000 gauss ;

pour la fonte :

53ni = 6 000 & 8 600 gauss ; dSc = 5 000 à 8 000 gauss.

Les plus faibles valeurs s'appliquent aux petites machines dans lesquelles la proportion de puissance employée en excitation ne doit pas être trop élevée.

Si la différence de potentiel aux bornes est appelée à varier dans de grandes limites, comme, par exemple, pour des machines qui, à vitesse angulaire constante, doivent servir à la charge d'accumulateurs sans survolteurs, ou pour des réceptrices dont la vitesse angulaire doit être réglée, dans des limites étendues, par l'excitation, on affectera à 93„, et à ^^ des valeurs moindres pour l'excitation normale et des valeurs plus élevées pour l'excitation maxima. En ce cas, le mieux, pour le calcul, est de partir des valeurs maxima admissibles, données par les courbes de magnétisme correspondantes, et du flux maximum nécessaire.

En ce qui concerne les machines en série, les inductions doivent être choisies pour l'intensité maxima, comme dans le cas des machines en dérivation fortement saturées.

Quant aux machines compound à tension constante ou croissant avec la charge, on peut, pour avoir un bon compoundage, sans trop d'ampfcres-tours en série, admettre des inductions un peu plus