EXTRACTIONS
RMEPÉMeE
Telages Extracl.
répelees
4 élages
Extract.
vépelees
pra HS) Trailement des eaux meres d'uranium
pour extraclion du Thorium
L,= liqueur de MaitinckRoDi { Th,Ta lerresrares, divers) S, = Phosphate de Lnibutile -Ri1divers , alcalins etc. Sp: Solution (NO) A - acefale de codium, S,. elher-oxude d'Eth:5L. CH, 00, H1 #5 cms, Rs solution ag. Tha+lerres rares.
Out Ethercx, d'Ethule À vol.
U Dibuloxulelraethuylene - all : E vol.
Ra: lerres rares (au) EL Th4+ lerres rares ( 6ol. orean:) Se: Eau, NoOyNA, (GN) No,n (N/2) Ry :Ferres rares (aq) Ex Thorium (Act. organ, Se Eaüx NosH (No) N: Solvank orgatique E: sol ag. (Thorium)
SAR #+ F4 ü A3 I puisemmentis repeles
rmdement 0,4 d axtraËhion
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SAMEATRAS
De
eue
Le graphique fig.53 résume les formules précédentes, et permet de résoudre sans calcul les problèmes d'extractions répétées. Sur ce graphique figurent les droites à n constant, ainsi que les courbes à x constant; ces dernières courbes correspondent à une variation du nombre d'étages pour un système donné et une consommation totale de solvant extractif imposée. On remarquera que lorsque n tend vers l'infini, le rendement d'épuisement tend vers la limite :
ANS (III-20) e étant ici la base des logarithmes népériens.
A titre d'exemple, reprenons le cas de la pénicilline déjà envisagé au chapitre précédent. Supposons n = 3 étages, et imposons-nous la même consommation totale de solvant s = 1/5 . On aura ainsi
x = Às/n = 15.1/5.1/3 = 1 D'après le graphique 53, on aura :
DE et R = 0:88 Donc, u, = 120 et v = fu /s = 4 400, avec un rendement de 88 4,
alors qu'avec un étage, on obtenait : pour le raffiné, 290,
et pour l'extrait, v. = 3 750, avec un rendement de 75 %.
On me l'avantage de l'extraction répétée.
C) = CATCULS DANSE, CAS DE SOLVANTS NON MISCIBLES,-L0E DE DISTRIBUTION QUELCONQUE.
L'équation (III-8) est valable pour l'étage i. Il suffit de répéter plusieurs fois la construction de la figure 47 {voir fig:54).
On a repris l'exemple déjà traité au chapitre I (2-B) avec la même consommation totale de solvant, et dans le cas
de trois étages, c'est à dire A/B = 3.
Le titre final du raffiné est alors 2,4.10
au lieu de + one avec un seul étage.
Hit,
ne
D) CAS DE SOLVANTS MISCIBLES.
Le cas des solvants miscibles se traite en répétant plusieurs fois la construction indiquée pour un étage.
La figs.55-est relative à l'extraction de l'acide acétique d'une solution aqueuse à l'aide de l'ester isopropylique.
Pour comparer avec le cas d'un seul étage, nous supposerons que la consommation totale de solvant est égale au volume de solution à traiter; donc pour 3 étages on consomme chaque fois le tiers du volume de cette solution. Le point I; représentant le mélange initial, se trouvera donc au 1/4 de IB,
le premier extrait E. et le premier raffiné R. se trouveront sur
E la ligne de conjugaison passant par I
di 1; et ainsi de suite.
Le tebleau ci-dessous donne les valeurs trouvées graphiquements de plus, on a reporté dans la dernière colonne les résultats obtenus pour un seul étage avec le même consom-
mation de solvant.
Qi + + me
10 étage !: 29 étage | 3° étage | Total étage
: : unique |
es ee mesrine 2e se ressent De mere = CVS Ni CN vi SE —
! | ES à | |
Extrait x | 0,03 | 0,02 | 0,02 | | y | 0,84 | 0,87 | 0,90 0,13 OP | 0,08 | | | Raffiné x! 0,79 MOTCE | O,87 | | Bo 0,01 | 0,01 | 0,01 | | | 2! | 0,20 moe OPEe | } | | (E)/(R) 10,42 MOUE | 0,43 | te d'ex- | | trait E' 0,39 0,38 OT TETE 14e acide extrait | | Ez | 0,051 | 0,042 0,030 [0,123 | 0,100 eau extraite ! | | | | Ex 10,C127 | 0,0076 Lx0%00 4 | 0,0267 | 0,020 Proportion d'acide extrait RSR re 190% | 40 % | Titre de l'acide extrait, après | | | élimination AU SOLVANT Re RENE Rs er 82 & | 82 % L |
On obtient donc une amélioration de la quantité extraite (49 % au lieu de 40 #). Par contre le titre final de l'acide est sensiblement le même, car on améliore à la fois l'ex-
traction de l'acide et celle de l'eau.
