Pouvoir calorifique du combustible lavé OT CR NN 2 à
Remarques sur les tableaux C. D, et E.—La méthode adoptée pour le lavage de cet échantillon. diffère de la :néthode normale, en ce que la deuxième catégorie (}” à 1”) fut renvoyée aux jigs parce que le: premiers produits n'étaient Pas satisfaisants. (Ce repassage donna cependant des déchets pauvres en cendres indiquant ainsi que le premier Passage aux jigs était meilleur qu'on avait supposé. À ce point de vue il est bon de noter la répartition des cendres dans les trois catégories: on note que les catégories les plus grosses et les plus fines sont celles qui conviennent le mieux au lavage ce qui confirme par l'expérience les conclusions que nous avons déjà données. Tous les produits sortant des caisses retournèrent aux jigs, et le produit final des caisses fut ajouté aux déchets.
Ce charbon contient beaucoup de cendres naturelles et une grande quantité de schistes en même temps qu'une très petite Proportion de déchets proprement dits. C'est donc un charbon qui ne convient pas au lavage car on ne Pourrait obtenir une amélioration sensible qu'en éliminant une quantité excessive de matériaux ayant encore une valeur combustible appréciable. Dans l'ensemble, il est douteux que le lavage puisse se faire industriellement avec succès, bien que par une opération industrielle continue sur une grande échelle, on obtiendrait des résultats et des rendements meilleurs en bon charbon, en même temps qu'on abandonnerait moins de matériaux combustibles dans les déchets.
CHARBON. No. 2.
Localité. —Stellarton, Comté de Pictou, N.E.
Houillère —Acadia Coal Co., Houillère d'Albion, couche Cage Pit. Echantillon.—95 sacs de charbon tout venant provenant d’un nivea: situé au nord du plan incliné principal à une distance de 2,600 pieds ei: 700 pieds verticalement. Echantillonné le 26 mars 1907.
TABLEAU A
Essais de densité.
Cendres Cendres Densité de la Solution À la surface à la surface Au fond au fond
: : a ET 0 95.0 g°1 $.0 487 LÉ SE TD TRRER EE 88.8 7-4 11:2 32.2 3. 1:380.. 14.4 6-1 25.6 22:4 Se 24.3 3-7 65.7 13.9
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