TABLEAU VIII
Grillages : d = 0,3 mm CC Fa l Re Ë = ro = Vu Fe u mm % 10 105 000 0,34 4,4 5 100 000 0,36 4,8
On remarque que le grillage e = 10 mm ({= 4,4 %) est environ deux fois moins turbulent que le nid d’abeilles de même entre axes e — 10 mm (/ = 30 mm). Ce grillage équivaut au point de vue turbulence au nid d’abeilles (e— 30 mm, 1= 30 mm).
V. — Correspondance de !’ aux valeurs fc, { et ({ — 1) pour C—0,3 (fig. 7
et 73).
Les tableaux VI, VII, VIII donnent les courbes f” (R<) et {’ (t) — relations entre le coefficient de turbulence f — te filtres et le nombre de Reynolds
+ er ne critique des sphères d’une part, et la turbulence relalive NY ©” d'autre part.
Réellement, il existe une famille de courbes à C—Cte, c’est suivant la convention adoptée par PRANDTL et DRYDEN que l’on a pris C—0,3 — à ce coefficient correspond Re. variant de 60 000 à 110 000 (région critique des filtres étudiés), la courbe Pl’ (R.) est une droite d’équation (sans dimension) :
Pour +: — 60 000, on a le maximum de # — ce maximum 0,42 ne sera pas dépassé, quel que soit le filtre interposé, — évidemment pour un même
coefficient de résistance C = 0,3.
Legs
” Vooovr, 00002!
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Z:P xron6m yduns 27 + /e00. Ÿ 06) STEP Py ©
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PES; 7 re
Ée coefficient # est constant pour @< compris entre 50000 et 60000, et il tombe rapidement pour Re > 110000, jusqu’au point A silué sur laxe des
abscisses. Ce dernier point correspond, en effet, au nombre critique de la sphère sans filtre à la sortie du collecteur, — par conséquent, {= 0, car Cx = 0,3.
La courbe [’(t) (fig. 73) que l’on peut déduire de la précédente montre que pour une même coefficient de résistance (C — 0,3), le coefficient de turbulence {’ croît rapidement pour une augmentation faible du degré de turbulence f. Les filtres ne deviennent réellement importants (dans notre cas), car cela dépend de la turbulence initiale de la soufflerie sans filtre), qu'à partir d'une turbulence de 4 %, le coefficient de turbulence du filtre correspondant étant 0,3.
ge
La partie BC’ de cette courbe (région critique des filtres étudiés) a pour équation :
F0 sun f = (5,3) avec i Ces Ce CEE 0 DOULNC=—=D,S: D per Ca -
Equation déduite des formules (5, 1’), (5, 2).
On peut déduire de cette courbe f (ft) par translation, la courbe F (f— t), il suffil de retrancher à chaque abscisse { la valeur du degré de turbulence {x — 2,8 % de la soufflerie. Cette courbe est plus intéressante pour les filtres que la précédente, car elle donne directement la valeur, du coefficient de turbu-
lence {’ de ceux-ci, en fonction de leur degré de turbulence « propre » :
Vente
(t —= lx) =
(voir début du chapitre IT).
On voit par exemple que pour !’—0,32, la turbulence réelle est de 4 %; alors que la turbulence propre du filtre est 1,2 %.
VI. — Turbulence exprimée à partir de À — cte (fig. 74 et 75).
Pour une valeur constante du nombre de Reynolds fR, la valeur du coefficient de résistance C+, sans filtre, est constant, — les valeurs de C avec filtres sont d'autant plus petites que les turbulences produites sont plus grandes (courbe C (f)), ce qui se traduit par une augmentation de #”, — c’est ce que nous montre la courbe f’ ({— tx).
Ces deux courbes correspondent au nombre de Reynolds :R — 70 000, — on peut évidemment construire une famille de courbes :R — Cte. On remarque pour un degré de turbulence du filtre, supérieur à 12 %, que le coefficient de turbulence let, par suite, C varient peu, — dans cette région la turbulence n’agit presque plus sur les modèles expérimentés.
