III II
1. Unwin, The Eléments of Machine Design., 12e édition 1893, t. H, p. 45
2. Rapport de M. Schrœter sur le moteur Schmidt (Zeitschrift des V. D. L 1895 p. 5).
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donne lieu à un diagramme moteur. De même, l'espace R„ dans lequel la vapeur est transvasée avant son échappement à l'air libre ou au condenseur, donne lieu à un diagramme.
44. — Modifications dues aux espaces nuisibles (*). — Supposons d'abord qu'il n'y ait pas de compression. Soient encore :
Vo, le volume engendré par le petit piston pendant l'introduction;
poy la pression d'introduction ;
v^y le volume total engendré par le petit piston;'
ve, le volume de l'espace nuisible du petit cylindre ;
Q, la pression du réservoir intermédiaire;
Vj, le volume* total engendré par le grand piston;
Ye, le volume de Tespace nuisible du grand cylindre;
p\ la contre-pression au grand cylindre.
Supposons que les cylindres et les introductions soient déterminés de manière à ce qu'il n'y ait pas de perte triangulaire.
Le volume refoulé par le petit cylindre au réservoir est Vi, il est employé à rétablir la pression Q dans l'espace Ve, où règne la pression
p\ et a remplir le volume - Vi, on a donc l'équation :
Puisqu'il n'y a pas de chute de pression, la détente est complète au petit cylindre, on a donc :
(2) (v,+ Ve)Q = iVe + Vo)po
L'élimination de Q entre les deux équations fournit :
m V, V\ po Ve + VoJ
Soient, par exemple :
Vg = 0.05 v^ Y, = 0.04 V, y = 0.2 atm.
Po='7 atm.
vo = 0.07 V.
1. Pour rétude de cette question au point de vue du rendement, voir le 3» fascicule.
MACRINES COUPOUKD
On trouve :
La fraction d'introduction est toujours dans ce cas, inférieure au rapport des volumes engendrés par les pistons- Le diagramme du travail dans les deux cylindres est représenté figure 68 : AB est la ligne de détente du volume Vo -\- Ve; ABCD est le diagramme du cylindre à haute pression; BCestlei^olume de vapeur à la pression Q refoulée par le cylindre à haute pression au réservoir; ce volume, d'après la condition (i?, est en partie employé à remplir l'espace nuisible. du grand cylindre; soit CE ce volume partiel; portons l'espace nuisible du grand cylindre à partir de E et vers la gauche, en EF ; FB est le volume qui, dans le grand cylindre, donne la courbe de détente BG, rapportée à Taxe OT, tandis que AB est rapportée à l'axe Oy; BG ne forme donc pas le prolongement de AB. Le travail effectué par le grand cylindre est EBGHK,
Le volume FC est celui qu'occupe dans l'espace nuisible la vapeur qui s'y trouve emprisonnée à la fin de Téchappement lorsque sa pression s*élève àe p* à Q ; C est donc sur Thyperbole passant par K, Taxe étant O'F. De même, le volume F'G emprisonné dans l'espace Ve est comprimé par la vapeur d'admission et n'occupe que le volume DoD' à la
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MACHINES GOMPOUND 91
pression Po. Les points D' et C sont donc sur l'hyperbole rapportée à Taxe Oy.
Le rapport de détente n*est plus ici égal à :
Vo
il doit être corrigé comme il suit : le volume de vapeur dépensé à chaque introduction, à la pression Po, est D'A; on a :
le volume occupé par le même poids de vapeur à la fin de la détente au grand cylindre est LG; en réalité le grand cylindre renferme à ce moment le volume LoG, mais la partie LoL correspond à la quantité de vapeur qui reste dans Tespace nuisible, et qui au moment de l'échappement le remplit entièrement. Le volume final est donc :
LG = Y. + y.(i-|:)
p^ étant la pression au point G, à la fin de la détente. On a aussi l'équation, entre les volumes CB et LG :
qui, jointe à l'équation (2) trouvée plus haut, permet d'éliminer p, et Q des valeurs de D'A et LG, et donne, pour le rapport réel de détente :
^, L a ^"^ ^V PoVAVe + Vo)+p' (Ve+V,) V ej
Vo + Vel»^ : )
Avec les données numériques précédemment admises, on trouve :
tandis que la machine sans espace nuisible donnerait :
