IV

Le travail de la compression isothermique ABC„I) représente le minimum de la dépense possible, c'est le travail utilement employé pour la

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compression ; le travail de la compression adiabatique ABC,D est au contraire un maximum qui n'est jamais atteint en supposant négligées toutes les autres causes de perte ; le rapport de ce travail à celui de la cornpression isothermique s'élève avec le taux de compression, c'est-à-dire que l'emploi des moyens réfrigérants s'impose d'autant plus que la compression est plus élevée.

35. — Influence de l'espace nuisible. — Supposons qu'un volume v„ non parcouru par le piston, soit ajouté au cylindre (fig. 38) ; à la fin du refoulement, ce volume reste rempli. d'air à la pression maximum, qui se détend pendant la course d'aspiration du piston. L'aspiration ne commence en réalité qu'au point A, lorsque la pression de l'air détendu n'est plus supérieure à la pression atmosphérique. L'effet de l'espace nuisible est donc de diminuer la capacité d'aspiration du compresseur. Si l'on suppose que l'exposant est le même pour la loi de détente DA et pour la compression BC, il est facile de démontrer que le travail dépensé ABCD est le même que pour un compresseur sans espace nuisible qui comprimerait à la même pression, et dont le diagramme serait ooCD; les abscisses comprises entre les courbes BC et bC seraient égales à celles comprises entre AD et àD ; le volume aspiré ab serait égal à AB. Théoriquement, l'espace nuisible ne diminue pas le rendement mécanique du compresseur; cependant, comme Fig, 3g les résistances passives augmen-

tent nécessairement avec le volume du cylindre, on doit autant que possible chercher à le réduire.

L'espace nuisible limite la pression maximum qui peut être réalisée ; car prolongeons la ligne de compression BC jusqu'au point E, et supposons que la pression d'emmagasinage dans le réservoir soit celle correspondante à ce point. Dans ce cas, il n'y aura plus d'aspiration, puisque la loi de délente pendant la course directe du piston est EB et que la pression atmosphérique ne sera atteinte qu'à l'extrémité de la course.

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Soit y ia pression atteinte au point E ; on aura, si k est l'exposant de la courbe de compression, et si on continue à désigner par », le volume parcouru par le piston pendant toute sa course :

En désignant par m le rapport de l'espace nuisible v« au volume v, engendré par le piston, on a :

Pour un même espace nuisible, la pression qu'il est possible d'atteindre avec un compresseur s'élève avec l'exposant k delà loi de compression. Pour la même valeur de l'exposant k, la pression limite s'élève lorsque l'espace nuisible diminue.

Pour la compression isothermique, k = 1, et l'on a :

La pression effective à la fin de la compression est l'excès de y sur la pression p,, dans le cas de la compression iso thermique, elle est donnée par :

Si on suppose que p t est la pression. atmosphérique, et que y — p est exprimé en atmosphères, on voit que la pression effective qui peut être atteinte à la fin de la compression est donnée par l'inverse du rapport m, c'est-à-dire qu'on ne pourra réaliser par la compresssion isothermique une pression effective supérieure à 8, 9, 10 atmosphères, avec

un espace nuisible atteignant j=, ^, -r? duvolume engendré par le piston.

Indépendamment de son influence sur le volume du cylindre compresseur et sur les résistances passives, l'espace nuisible limite donc le taux de la compression qu'il est possible d'atteindre, et il y a tout avantage à le réduire. Son volume se compose du jeu nécessaire à fond de course entre le piston et les couvercles, ainsi que des creux qu'il n'est pas toujours possible d'éviter dans la disposition des soupapes.

ta compression par l'intermédiaire d'une colonne d'eau semble, au premier abord, supprimer l'espace nuisible, puisque l'eau peut se mou-

TU.KSMISB. A r

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coui'iibssbdbe' 67

met de leur donner une section convenable. On a été conduit ainsi au compresseur réalisé par la Société Humboldt en 1866 et aux formes plus ou moins analogues des appareils employés au percement du tunnel de PAriberg sers 1880 {Engg., 1881-1-114 el 188B-1-368). Les figures 39à42,

f\%. il et 42

empruntées à Engineering, donnent le détail de ces derniers compresseurs, construits sur les plans de H. Stanek par Breitfeld, Danek et C" a Prague. La commande se faisait par turbines ; plus tard, des compresseurs du même système ayant 720 millimètres de diamètre de piston et 1 mètre de course furent employés, ils étaient actionnés par des machines a colonne d'eau de Mayer (2* fasc. n" 113); à la vitesse de 15 tours par minute (0"\50 de vitesse de piston par seconde) et pour une pression effective de 7 atmosphères, l'exposant de la courbe de compression était del,3 environ; la vitesse pouvait atteindre 27 révolutions.

M. Hanarle a aussi préconisé depuis longtemps une forme très évasée des colonnes, concurremment avec d'autres dispositions destinées à multiplier les surfaces de contact entre l'eau et l'air (').

Les résultats que l'on peut obtenir par ces moyens échappent à tout calcul a priori ; la chaleur due au travail de compression se développe

t. IIcbuc Universelle tiet Mine», 8* série, t. XVI, 1891, p. 113.

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la du

70 UOMl'HEsSEL'IlS

par la Société Cockerill sur les données de Dubois et François pour la Station de Saint-Fargeau de la Compagnie Popp à Paris (').

La disposition générale de la figure 43 était conservée, mais avec des colonnes de volume très réduit et un espace nuisible limité; les soupa-

.-t.. ~ uFi|.49

pes d'aspiration étaient encore solidaires, mais leurs liges entraient lélescopiquemenl l'une dans l'autre et étaient sollicitées par un ressort à se rapprocher. Les pistons de ces compresseurs avaient 600 millimètres de diamètre et l in ,200 de course ; ils étaient actionnés à 45 tours par minute, soit à une vitesse moyenne de piston de 1™,80 par seconde. Riedler donne le diagramme {fig. 49) relevé à 40 tours sur ces compresseurs; la pression effective dans les réservoirs était de 6 atmosphères, S, représente le volume d'air effectivement aspiré. La surface de ce diagramme doit donc être comparée au diagramme théorique de la compression isolhermique d'un volume d'air égal, soit à abed. Sur la figure se trouve aussi tracée la ligne de compression adiabatique du volume ad sur lequel la compression est supposée porter; il esta remarquer toutefois que celle interprétation n'est pas tout à fait exacte, car il faudrait encore ajouter à ce volume celui de l'espace nuisible vrai ou dissimulé dans l'eau à cause de son pouvoir dissolvant pour l'air.

Les colonnes ont été supprimées d'une manière plus radicale encore dans la plupart des compresseurs, par exemple dans celui de Sautter, Lemonnier etC lB (fig. 80 et 51), (d'après M. Dechamps). Le refroidisse-

1. D'après un important mémoire de M. Dechamps, auquel il sera fait encore plusieurs emprunts dans ce qui suit, et qui a été publie dans la Reçue Unieerselle de» Minet de Liège, t. VIII, 3* série, 1839.

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ment se fait ici par une enveloppe d'eau et par trois injecteurs d'eau

Fig. 61

pulvérisée sur chacun des fonds ; la figure 52 représente les pulvérisatours. L'espace nuisible est réduit au minimum par des soins de tracé et de construction, les creux réservés vers l'intérieur du cylindre pour le fonctionnement des soupapes étant aussi réduits que possible; les

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figures 53 el 54 représentent les soupapes d'asj ment (').

-JIeeîs;

Fig. 62

Enfin, il existe une classe particulière de comp le refroidissement se fait uniquement par une c l'enveloppe du cylindre, circulation qui est quelq

Fig. 53

et au couvercle. Ces appareils sont appelés compresseurs secs ; l'injection d'eau dans le cylindre n'est pas possible pour certains gaz, tel est.

1. Voir les dispositions ingénieuses adoptées par R. Meyet- pour diminuer les chocs des soupapes au moyen d'un das'i-pot a air dans les compresseurs a grande vitesse, Haeder, Dampfmascklnen 4* édition, p. 501,

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pr,r exemple, l'acide sulfureux employé dans les machines frigorifiques (3 e fasc); pour les petits compresseurs d'air à grande vitesse, l'injection d'eau ne serait pas non plus sans Inconvénients, à cause des chocs auxquels elle pourrait donner lieu dans le passage des points morts, et on la supprime le plus souvent. Enfin, certaines applications demandent que l'air soit aussi sec que possible, et lorsque la compression se fait en présence de l'eau, il est forcément saturé.

Les compresseurs secs demandent des soins particuliers de graissage (Voir n* 40 plus loin).

37. — Phénomènes accompagnant la compression de l'air humide. — L'eau pulvérisée n'est pas introduite d'un coup dans l'air à comprimer, l'injection se prolonge pendant la compression même, il serait donc assez difficile d'étudier théoriquement la loi de compression réelle ; il est néanmoins instructif de résoudre le problème d'une manière approximative, en le ramenant à des hypothèses simples. Nous admettons dans ce qui suit que l'eau injectée par course double sur une face du piston est répartie uniformément au sein de la masse gazeuse au moment où la compression commence ; nous supposerons aussi que l'eau prend instantanément ta température de l'air. La transformation à étudier est donc celle d'un mélange gazeux en présence d'un poids d'eau constant partiellement vaporisé, et dont le titre en vapeur est variable. Ce problème a été traité ailleurs (3* fasc. n° 56) ('). Nous rappellerons seulement ici que la loi de Dalton est applicable à la vapeur qui salure l'air, c'est-à-dire qu'aux températures croissantes de la compression, la tension p de la vapeur s'élève suivant la loi de Regnault. La pression p" de l'air est liée a son volume tt et à la température absolue T par l'équation fondamentale des gaz :

La pression totale p+p' est celle qu'accuse le diagramme d'indicateur. Pour des pressions croissantes, l'eau en suspension dans (amasse d'air est plus ou moins vaporisée, son entropie change ainsi que celle de l'air, mais si l'on suppose que les parois sont imperméables à la chaleur, l'entropie totale reste constante, ce qui suffit à déterminer le problème.

I. Nous, en avons donné une solution graphique parle diagramme entropique [Reçue de Mécanique, avril 1897, p. 330), reproduite dans un tirage à part sous le titre : Le Diagramme Entropique, etc., Dunod, 1807, p. 36.

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74 COMITtESSEUttS

Après le refoulemcnl, l'air et la vapeur qui le salure ainsi que l'eau non vaporisée sont envoyés dans un réservoir pratiquement infini, et dont la température est celle de l'atmosphère; le refroidissement s'opère donc sous pression constante. Si on considère enfin l'air refroidi, il est saturé de vapeur à la même température, donc à la même pression qu'au commencement de la compression ; mais son volume étant réduit, cet air ne conserve à l'état de vapeur qu'une partie de l'eau qui le saturait à la pression atmosphérique, le restant est condensé. Ainsi, l'air saturé de vapeur d'eau à la pression atmosphérique donne lieu à une condensation lorsqu'on le ramène a la température ambiante après la compression ; de même, l'air non saturé peut être amené au point de saturation après qu'il a été comprimé.

Pour certaines applications, et notamment la poste pneumatique, la condensation pourrait former des poches d'eau dans les tuyaux, on a soin d'assurer la précipitation de l'eau dans un réfrigérant tubulaire à la sortie des compresseurs.

Application numérique. — On suppose que le kilogramme d'air renferme en suspension k ,i25 d'eau à 20 degrés centigrades sous la pression atmosphérique normale, soit 10.334 kilogrammes par mèlre carré.

La tension de la vapeur d'eau à celte température est de : 236 kil.

La tension de l'air est donc 10.334 — 236, ou : 10.098 »

Le kilogramme d'air sous cette pression et à 30 degrés a pour volume O^^SO; le volume de l'eau est donc ^-r-r de celui de l'air (proportion employée dans les compresseurs Sautter, Lemonnier et G*). Pour évaluer le volume de l'air pendant la compression, l'espace occupé par l'eau peut être négligé.

Cela posé, et en admettant les hypothèses faites au commencement du n* 37, on trouve que la loi des tensions de la vapeur est donnée par lu courbe ab (ilg. 53), tandis que AB figure la loi de compression du mélange telle qu'elle serait fournie par un diagramme d'indicateur. Tour toute ordonnée telle que mq, mn est la tension de la vapeur, ng est la tension propre de l'air.

L'équation de la ligne AB est donnée avec une grande approximation

par :

ppi.n— Constante.

La loi de l'élévation de la température en fonction de la pression est donnée par la courbe tracée à droite du diagramme ; pour une compres-

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coui'BESSEuns 75

sion à 13,5 atmosphères absolues (12,5 effectives), l'élévation de tempé-

rature n'est que de 70 degrés, tandis qu'elle serait de plus de 350 degrés pour la compression adiabatique.

76 compresseurs

Aux diverses pressions, le poids de vapeur qui salure l'air est une partie croissante du poids total du fluide aqueux injecté; le diagramme dessiné à gauche de la figure indique les poids relatifs de vapeur et d'eau.

Enfin, nous avons tracé les lignes de compression isothermique et adiabalique pour le même poids d'air sec qui serait à la pression atmosphérique normale à l'état initial, et dont le volume serait, par conséquent, un peu plus petit ; ces courbes partent du point A'.

Lors du refoulement au réservoir, la température initiale étant rétablie, le poids d'eau conservé dans l'air à l'état de vapeur redevient très minime (une fraction du poids initial de vapeur égale au rapport du volume final au volume aspiré), c'est-à-dire que l'eau injectée se retrouve presqu'entièrement précipitée au réservoir.

On ne devra pas perdre de vue que les résultats donnés ci-dessus supposent toutes choses au mieux en admettant que l'eau pulvérisée dans la masse prend toujours la température de l'air; d'autre part, ils négligent le refroidissement superficiel dû au contact des parois et qui, dans certains appareils, est activé par une enveloppe d'eau.

On conçoit que les conditions du refroidissement étant influencées par diverses circonstances, il n'est pas possible de donner des règles absolues quant à l'exposant de la loi de compression; comme première approximation, on pourra cependant admettre l'exposant 1,2 lorsque le refroidissement a lieu par une injection d'eau pulvérisée et par une enveloppe ; cet exposan l s'élève pour les compressions rapides ; on pourra compter sur la valeur 1,3 dans les compresseurs à colonne d'eau sans injection ('). Le rapport du travail à dépenser dans les deux caa au travail de la compression isothermique serait donc donné pur les deux premières colonnes du tableau du n" 34, mais les rendements pratiques s'abaissent par suite d'une nouvelle cause que nous allons examiner.

38. — Pertes dues aux soupapes. — Les étranglements dus aux soupapes d'aspiration et de refoulement ont pour effet d'abaisser la pression d'aspiration en dessous de la pression atmosphérique, et de relever la pression de refoulement au-dessus de celle du réservoir ; le diagramme

1. D'après les expériences de M. Burdy, ingénieur au Creusot, l'exposant serait 1.25 pour les compresseurs à injection pulvérisée, et 1.S9 lorsque l'eau est introduite en jets {Revue de Mécanique, février 1898, p. Ml). Voir aussi sur ce sujet les études de M. Mallard, Bulletin do la Société de l'induttrie Minérale, t. XII p. «W (cité par M. Sauvage).

relevé sur le cylindre à air affecte donc plus ou moins la forme en Irait plein de la figure 56; les étranglements sont ordinairement moins sensibles vers les extrémités de la course, où la vitesse de piston est plus faible.

Le relèvement de la pression au commencement de la période de refoulement sera expliqué à la fin de ce numéro. F ' M

Le travail résistant de l'air sur le pistou compresseur est donné par la surface du diagramme, tandis que le volume réellement aspiré ramené à la pression atmosphérique est ab. Pour obtenir le rendement de la compression, abstraction faite de tout frottement des organes, il faut donc prendre le rapport entre le travail à dépenser pour aspirer le volume ab à la pression atmosphérique, et le porter suivant la loi isothermique jusqu'à la pression du réservoir ; ceci suppose encore toutefois que l'air n'est pas échauffé pendant l'aspiration par le contact des parois.

L'effet de l'étranglement des soupapes est donné approximativement par les surfaces couvertes de hachures ; le retard dans l'ouverture des soupapes produit un effet analogue, tandis que le retard dans leur fermeture diminue la capacité du compresseur sans affecter autant le rendement. Cette remarque s'applique aussi bien aux soupapes d'aspiration qu'à celles de refoulement.

A. vitesse égale dans les sections étranglées, les pertes de pression, proportionnelles au poids spécifique du fluide, sont beaucoup plus marquées au refoulement qu'à l'aspiration; mais pour des compressions assez élevées, le refoulement ne se produit que pendant une petite fraction de la course, lorsque la vitesse de piston est déjà ralentie. De plus, comme le travail des résistances à l'aspiration se fait sentir pendant toute la course, et que la compression à l'entrée diminue la capacité du compresseur en reculant le point b vers la gauche, on attache plus de prix à avoir des vitesses modérées à l'aspiration qu'au refoulement. Les soupapes d'aspiration sont souvent doublées, comme dans le compresseur Sautter (flg. 51 ante).

D'après M. Dechamps (mémoire cité) il ressort de l'élude desdiagram. mes de divers compresseurs que les vitesses moyennes de 30 mètres à l'aspiration, et de 55 mètres au refoulement donnent des pertes de charge très sensibles; cet ingénieur cite comme particulièrement modé-

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pes ya

de ïils

017 cl 1897-1-133) présente aussi des soupapes annuitaires d'aspiration a, mais elles sont disposées sur le piston même, qui forme une chambre dans laquelle l'air pénètre librement par une fausse lige creuse T. Los soupapes de refoulement r sont multiples et placées sur le couvercle. Bien que les soupapes d'aspiration ne soient pas commandées, leur inertie joue, par suite du mouvement varié du piston, un rôle favorable à leur fonctionnement.

11 convient de signaler ici que la surpression qui s'accuse aux diagrammes au moment de l'ouvertnro des soupapes de refoulement et qui va ensuite en décroissant, est due pour une bonne part à l'inertie de la colonne refoulée comprise entre le compresseur et le réservoir. On améliore cet état de choses en ménageant aussi près que possible du cylindre une capacité plus ou inoins grande, qui diminue l'accélération de la colonne d'air.

On accélère assez souvent la chute des soupapes de refoulement au moyen de ressorts (flg. 33, 54 et 57 ante), et même au moyen de petits pistons à air comprimé (fig. 46 et 48); cette disposition est surtout favorable au rendement volumétrique et, dans une mesure moindre et in-

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directe, au rendement mécanique (voir le compresseur des mines de Lens par les usines de Fives-Lille, {Portefeuille des Machines, 1887, pi. 23-24).

39. — Soupapes commandées. — Des considérations analogues à celles qui onl été développées à propos des pompes (7* fasc, n' 98) ont conduit à substituer aux soupapes automatiques des soupapes à commande desmodromique, sauf que la question des coups de bélier n'entre pas ici en ligne de compte. C'est donc surtout pour éviter le retard à l'ouverture et à la fermeture, c'est-à-dire pour augmenter la capacité, que l'on a recours à ces soupapes. La commande peut s'appliquer aux obturateurs d'entrée seulement, commo dans les compresseurs Riedinger, où les valves sont du genre Corliss et portent les soupapes de refoulement; d'autres fois, comme l'a fait Riedler aux grands compresseurs de la Compagnie Parisienne, les soupapes s'ouvrent automatiquement, mais elles sont fermées au point mort au moyen d'un levier qui

Pig.S9

les appuie sur leur siège, et qui est commandé par une came. Dans ces compresseurs, les soupapes d'aspiration sont en bronze et s'ouvrent vers l'intérieur du cylindre; celles de refoulement sont formées par un clapet en caoutchouc comprenant 7 feuilles de toile (fig. 59), dont une arête est pincée de manière à co qu'il ait une tendance à s'ouvrir (Zeitschrift V. D. /., 1892, pp. 862 a 864).

40. — Compresseurs à tiroirs. — Pour les petits compresseurs à grande vitesse, on a imaginé de supprimer les soupapes d'aspiration en les remplaçant par un tiroir; le même organe pourrait, jusqu'à un certain point, tenir lieu de soupapes de refoulement. Le compresseur serait assez semblable dans son action à une machine à vapeur fonctionnant à contre-vapeur (5 8 fasc, n° 65). Toutefois, une modification s'impose de prime abord ; le compresseur ainsi disposé aspirerait par

société « le Phénix • pour la poste pneumatique de Bruxelles. Pour éviter les fuites qui seraient possibles si les pleins du tiroir avaient exactement la largeur des lumières, l'angle de calage porté en arrière de la manivelle est un peu plus grand que l'angle droit, les recouvrements intérieurs sont nuls, el il y a de faibles recouvrements extérieurs ; l'ouverture el la fermeture des orifices d'aspiration se font donc avec un léger retard (o el f, fig. 60), tandis que le canal de sortie s'ouvre en o' et ne se ferme qu'au point mort après refoulement complet. La position o' est d'ailleurs à peu près indifférente, puisque c'est la soupape placée sur le dos du tiroir qui règle le commencement du refoulement. L'épure (flg. 60) est tracée pour la face de gauche du piston.

Le compresseur Burckhardt et Weiss présente un perfectionnement fort ingénieux ayant pour objet de diminuer l'influence de l'espace nuisible, toujours volumineux dans les compresseurs à tiroir.

Le cylindre et la distribution de cet appareil sont représentés par les figures 61 et 62 (d'après le mémoire cité de M. Deehamps) ; le tiroir est disposé en principe ainsi qu'il vient d'être expliqué, c'est-à-dire que l'aspiration se fait par les arêtes intérieures, et que le refoulement s'opère par les canaux extérieurs en franchissant la soupape dorsale P, appuyée par un ressort en hélice maintenu par la tige G; la levée de

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la soupape est, de plus, limitée par un butoir élastique formé par une rondelle que presse le ressort intérieur, visible sur la flgure. La particularité que présente le tiroir consiste en un canal qui fait communiquer les deux lumières lorsqu'il est au milieu de sa course et qui s'ouvre un

tif. «a peu avant que cette position soit atteinte, pour se fermer un peu après; l'introduction par les arêtes intérieures s'ouvre avec un certain retard et se ferme au point mort, il en est de même du refoulement par les arêtes extérieures ; las recouvrements extérieurs et intérieurs sont donc égaux.

En appelant c la largeur du petit canal de communication, et t l'angle de calage porté en arrière de la manivelle, on voit facilement que la distribution obéit à l'épure (fig. 63), et que si l'on suit la face arrière du piston, c'est-à-dire celle tournée vers le couvercle plein, on aura les phases suivantes à partir du point mort M» :

M„ 1, Détente très courte de l'air comprimé ae trouvant dans l'espace nuisible.

1, 2, Communication entre les deux faces, et par conséquent décharge de l'air

encore comprimé dans l'espace nuisible, sur l'autre face du piston qui a commencé la compression au point mort.

2, 3, Détente, sur la face arrière, de l'air qui reste emprisonné dans le cylindre et

la lumière à partir de la fermeture du canal de communication . 3 H, Aspiration

Commencement de la compression.

Communication entre tes deux faces, et par conséquent afflux de l'a

provenant de la décharge de l'espace nuisible de la face avant. Compression et refoulement.

Fig. (

at du petit canal de communication est donc de transvaser, au ncement de la course aspirante, l'air comprimé de l'espace nuitt de le diriger sur la face comprimante -sans que son travail de : soit tout à fait perdu. 11 est à remarquer en effet que s'il s'agisnplement de vider l'espace nuisible, on y arriverait tout aussi i diminuant le recouvrement intérieur (voir l'épure et comparer Sjure 60). Un autre effet est encore obtenu comparativement au isseur à tiroir sans canal qui serait réglé de la même manière, .ie le poids d'air sur lequel porte la compression est plus grand poids aspiré, et que, par ce fait, le compresseur se comporte au .e vue du volume refoulé et de la pression qui peut être atteinte, ; un cylindre qui aurait le même espace nuisible en valeur absoais dans lequel le volume initial serait plus grand, ce qui, tout

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îent l'espace nuisible en valeur

me hypothétique de la marche i. Les phases de la distribution en réalité ; la courbe d'indicat un relèvement sensible de la

Burckhardt et Weiss peut être nies (').

grande e graisaé dans Une nénarche ; iar une plement i bulles le de la lite exla pres-

*ïg.65

ême manière (fig. étante), un ; alternativement par le jeu du

3 se termine aux deux extrémités piston, la communication existe ingle parcouru par la manivelle fmasehinen, !■ «dit. p. 199). Voir i, et une pompe à vide du môme, atum, Eng., 1898-1-299. Voir aussi , t. 81, 189î, p. 383.

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liroir en communication avec la pression d'aspiration et de refoulement.

On peut aussi obtenir un bon graissage, à la fois [régulier et économique, au moyen des pompes à huile du genre Mollerupt comme celles que l'on emploie pour les machines à vapeur.

Voici, à titre de renseignement, les dimensions et les vitesses des compresseurs à tiroirs Burckhardt elWeissjles dimensions se rapportent au piston à air :