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eux plusieurs assises. Nous laisserons de côté, comme peu pratique, le cas où les forces ne seraient pas réductibles à une seule.

Dans certains cas, il peut y avoir diverses manières d'assimiler un massif de maçonnerie à un prisme, et Ton serait ainsi conduit à considérer plusieurs fibres moyennes. Prenons, par exemple, un mur de réservoir, auquel nous attribuerons, pour plus de simplicité, la forme d'un parallélipipède rectangle, ayant deux faces horizontales et quatre faces verticales. Ce mur, envisagé d'abord comme un prisme dont les sections normales seraient le profil même du mur(c'est-à-dire des plans verticaux perpendiculaires à la face mouillée), sera un solide chargé transversalement et exposé à la flexion. Au contraire, si les plans horizontaux étaient pris pour sections normales, chaque section supporterait une force inclinée, résultante des actions ' exercées pac Teau et la pesanteur sur la portion du mur située au-dessus du plan dont il s'agit. On pourrait imaginer une fouie d'exemples semblables. Quel est alors l'axe qui devra être pris pour fibre moyenne, quand on voudra s'assurer de la stabilité? C'est ce qu'il serait peut-être difficile d'indiquer clairement d'une manière générale, et le sentiment de l'ingénieur devra souvent lui servir de guide. Ainsi, dans l'exemple ci-dessus, si le mur est établi sur des fondations très-solides, on peut admettre qu'elles annulent complètement par leur résistance la flexion transversale qui tend à se produire, et il suffirait alors de vérifier la stabilité au second point de vue. Si le terrain de fondation offrait peu de résistance aux actions horizontales, le premier point de vue ne devrait pas être négligé , et la prudence commanderait alors de faire deux vérifications au lieu d'une.

La stabilité des massifs de maçonnerie est toujours natu-> rellement subordonnée à celle des fondations, mais Tappréciation de cette dernière est bien plus dans le domaine de la pratique et de l'expérience acquise que dans celui de la théorie. Nous nous bornerons à rappeler que, lorsqu'un ouvrage est soumis à des forces dont la résultante ne passe pas au centre de la base d'appui, la pression n'est point uniformément répartie ; quoiqu'il soit à peu près impossible d'indiquer

POUSSÉE I>BS TBRIBS9 ETC. 5l5

la répartition véritable qui se ferait sur un terrain plus ou moins compressible, ce fait ne doit pas être perdu de vue, quand on fixe l'étendue de la base.

189. Stabilité d*un mur de soutènement, ^ Cette question est une des applications les plus simples des généralités qu'on a vues au n*» 188. Soient ÀBCD {Jig. 82) le profil transversal du Fig. 83.' mur, et BE celui du terrain. Admettons

d'abord que les fondations sont très*résistantes. On déterminera, comme il est dit au n"" 18S, la poussée totale R sur la face BD du mur, et on la composera avec le poids P de ce mur, ce qui donnera la résultante S. Pour l'équilibre, il faudra : 1* que S passe entre les points C et D; 2® que cette force fasse avec la verticale un angle plus petit que l'angle du frottement du mur sur sa base; 3* que la pression par unité de surface, en un point quelconque de CD, ne dépasse pas une certaine limite dépendant de la nature de la maçonnerie, ce qu'on pourra vérifier à l'aide des formules du n"" 29, si la base CD est un rectangle. Il serait bon de faire un calcul analogue, en prenant pour base, au lieu de CD, d'autres sections horizontales du mur, en nombre plus ou moins grand, suivant la hauteur.

Si le mur s'appuie en CD sur un terrain compressible, le minimum au-dessous duquel ne devra pas descendre la distance CH croîtra en même temps que la compressibilité.

S'il y avait de la terre du côté de AC sur une certaine hauteur, il serait facile de tenir compte de la butée (n*» 187); mais cette force pourra être négligée dans les cas les plus ordinaires.

Ici, comme dans l'exemple du mur de réservoir, donné au n"* 188, la flexion peut se produire avec des circonstances locales favorables ; il faudrait s'assurer alors que les dimensions sont suffisantes pour résister à cet effet.

PIK DE hk PBEMifeRS PARTIE.