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Chromes - planches en fin de texte).

Le chargement des tranches 1 et II a donné une biréfringence maxima au même endroit de I,4 frange; il est donc vraisemblable qu'une 3ème tran- 4,4 frange che neutre 0, n'aurait rien donné.

\ On peut donc dire pratiquement, que | l'action sur la tranche de base (3) | est limitée à celle des tranches 2

et l; en d'autres termes, par rapport au plan moyen de la tranche 3,

l'intersection n'a plus d'effet sur elle, compte tenu de l'é-

chelle au-dessus de 20mm+x200 = 4 mètres,

Le mode de chargement devrait être celui adopté au cours du premier essai, afin de conserver une pression uniforme malgré les très faibles déplacements du plan amont.

Nous avons ralisé des dés de charge en duralumin, munis dans leur axe de "creusures" de mm. de rayon, dans lesquels viennent se loger des palonniers de 5mm. de diamètre.

Le montage est représenté schémetiquement ci-dessous.

Nous avons interposé divers matériaux, et après plusieurs essais, nous nous sonmes arrèôtés à une lame de laiton de l6mm de largeur, et de 15/10 d'épaisseur -2 couches de pa-

à Se . 4 L

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pier buvard. Nous avons constaté une transparence totale sur le dessus du nodèle, et l'absence totale d'isoclines locales.

Nous allons montrer que les déformations des contreforts à l'aval, sont pratiquement nulles, et que nous sommes en droit d'asseoir le modèle sur la plaque d'acier A,

Nous avons considéré le contrefort comme un massif triangulaire faisant abstraction de la partie triangulaire supérieure complémentaire. Il est évident que le massif complet doit donner des résultats plus favorables encore.

Nous calculerons la déformation horizontale U, comptée parallèlement aux axes U et V, orientés comme sur le schéma cicontre, pour le point M situé sur le parement aval d'un contrefort de cote y = 18,2 mètres. Cette position correspond à un point Hi sur la face non photoélastique 1 de la maquette. Il est | * évident que les déplacenents de l'ensemble des points du parenent aval » compris entre M et l'encastrement, | 2 sont encore plus faibles, et que le RE | résultat trouvé pour M sera valable | NX M à priori pour tout point du parement

EE, aval situé entre la tranche M et | AE En l'encastrenent.

La retenue de notre ouvrage est à la cote 166.5

Le couronnement est à la cote 168.

Nous étudierons le déplacement U au point M, à la cote 149,80

Soit a! b' la position du barrage à vide, ,& b la position du barrage en charge.

| FT On démontre (1) que le déplacenent EN | U est lié à x et y par la formule:

= Y ee Ton + JL Na D Ha Oes-E \ PF L nm PSS à nn 2 Rec r is A CRE : —— ne 149.80 ben ns me me VRP F j + ER " RE XY d ÿ ALES y°

EL at ACCES

AA “rs

«01 ‘4 » ere pu ets

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ou E est le module d'élasticité moyen du béton, $ 12 densité de l'eau, m le fruit du parement aval, d”le coefficient de poisson.

Notons que À 12 denrité du béton n'intervient pas dans ces formules.

Nous avons les valeurs numériques suivantes dans le système MTeSe

E 20000.000 +/n° $:1.05 +/n7 (compte tenu des boues) He 4e Y -'18,2 x = 0,8 x 18,2 = 14,56 DS IONSS Nous . supposé que l'eau affleurait le couronnement: H = 23m.

EU Lx (OS -Da-— 7 ) AU CR 0 0,83

+1, 5% 0,25 x 14,567 1,05 (1- RUE ) 14,56 x18,2

sr 0;8 En o ALS ARS din re APE 0,8

On trouve : EU = 2.427, - 2.315,4 = 111,6

pratiquement nul

FL En

ide

MODE OPERATOTRE,

Nous sommes assurés que le collage n'avait apporté aucune répercussion sur l'indice du plexiglas, et que ce dernier était dépourvu de tension interne.

Les maquettes ont été exécutées selon un procédé spécial breveté et non divulgué par les Ets ALSTHOM à COLOMBES (Seine).

On aura un aperçu du montage sur les photographies, en fin de texte.

Le premier essai sur tranche encastrée a été effectué aux Laboratoires de 1'ECOLE CENTRALE DE LYON.

Le deuxième essai a été conduit au Laboratoire Central des PONTS & CHAUSSEES sur banc JOBIN & YVONe

Les techniques opératoires ont été différentes quant à la mesure des biréfringencese

ler essai :

Au cours du premier essai, nous avons utilisé un compensateur du type de COKER, interposé entre le modèle et la deuxième lame quart d'onde — schéma ci-dessous)

na lyseur

f, | … polariseur MODÈLE | A Ppa retl Jhotagraphique.

Li lame TA ol'onole Com pe nsàheur

La lumière était polarisée circulairement, éliminant ainsi les isoclines; un examen des zones colorées nous a renseigné sur la répartition des fatigues, et nous avons étudié la zone du pertuis B au voisinage du point anguleux déterminé par le raccordement du bajoyer et du riudroit de la pile. La pile extrème du pertuis B, seule, fait l'objet de notre étude, car elle recèle les fatigues les plus élevées, vu que ses dimensions sont plus faibles.

Nous avons relevé les isoclines et trace les deux réseaux

» La: .

nr NET } AE

d'isostatiques qui nous donnent la direction des tensions principales. Nous avons ensuite chiffré la différence des tensions principales p — q Kg/nme ; pour cela, nous avons re péré en certains points d'isostatiques déterminées,la paramètre de l'isocline. En chacun de ces points, respective cut, nous avons orienté le compensateur suivant ce paranètre, en donnant à l'angle le sens de rotation des polaroïds ou l'angle complémentaire suivant le cas. Nous avons mis en traction l'éprouvette témoin qui, se superposant à l'une des fatigues, rétablit l'obscurité par annulation des retards des chemins optiques.

Les tableaux ci-après donnent les valeurs de la différence des tensions principales en des points que l'on peut repérer sur le plan I.

ISOSTATIQUE CC".

Paramètre | de l'iso- | cline

Orientation du compen-

p - à Kg/œ| 25,3125,3|31,6 er 40,1|45 de | SR in

ISOSTATIQUE BB’.

Paramètre de l'iso- 85 ; 80 __|70-|60 cline Le

Orientation | du compen- |

ssteure 7) ES Dane Valeur en | 1/100 BB |25 125;5F21 He 20 |

| p - q Kg/cme

! AT f ; « PU ci 1e Ce C4 “ ee rat ÿ È NS EN 4 | LAN ENE 12 u = À np: ré ; 12% NS TR A DCR ue

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ISOSTATIQUE DD'.

Paramètre de l'iso- T2 E2,5])62, CINE Qu RS Eee Orientation } |

| du compen- l sateur.

ISOSTATIQUE FF'.

ONE D (6) d e [Paramètre |. Ne es en | de l'iso- TS5u1:62,5187,54.0 | 0 cline,. LES AA Te

Orientation du compensateur.

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| p-q Kg/en? 75,9 75,3175,5|72,7 1,3 |

ISOSTATIQUE GG?.

Orientation du conpen-

Valeur en 1/100

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Paramètre de l'iso-

Fr cline.

Orientation du conmpensateur.

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du compensateur.

Valeur en 1/100

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Paramètre P l'iso-

Orientation du compensateur.

p-q Teen) 25,3127,8131 |

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