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HR NRCRT 4 Ut

-0,0779 |-37,4 | ro -0,0779 |-32,90 33,04 | 0, 0468 |-31 30,87 -0,0313 |-32,25 32,06

| 40 0719 L pas | (@) De an DRE PEN at il

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* Valeur au

ÊY +0, 0174 | -5 -0,0779 |-64,5

TS +0,0964 | 5 |-0,0779 |-52,9 | +0, 397 JÉ F0,FP4 -5 |-0,0468|-51 | +0,357 £Ê +0,1673 -2 | -O :05151-50,3 | +0,265 ÉA +0, 1012 -5 |-oo77ol-a7i7 40487 Lss7 4615 Nr -0,0779 |-45,9 |+0,089 À1,66 24 D Ë | HE ie L37,04 8 ê +0,0779 |-45,1 | =1,018 # |

B.- Ayant obtenu les isostatiques et les contraintes relatives aux forces de l'eau, on calculera par la résistance des matériaux les contraintes dans le plan moyen de la tranche, par la superstructure de l'ouvrage, c'est-à-dire le poids du barrage et la poussée de l'eau. On tiendra compte ensuite de l'action des tranches supérieures sur la tranche étudiée, en faisant intervenir les résultats du deuxième essai.

Ayant ainsi les contraintes sur trois plans rectangulaires en des points donnés de la tranche considérée, il sera possible de calculer par la théorie de 1! Elastioité, les contraintes pour une direction repérée par ses Dares mètres directeurs, choisis à l'avance.

Fi in ; “4 : DO à PÉMR ST ANArR

Calcul des contraintes dans le plan moyen de la tranche de

bases

On-cherchera la résultante des forces appliquées à la partie du barrage située au-dessus du plan de cote 145, Les forces à considérer sont le poids propre et la poussée de l'eau. On déterminera le point de passage de la résultante dans le plan AB; la position de ce point déterminera la possibilité de calculer :

1) la contrainte normale en chaque point de la section, par la formule de NAVIER :

ne ir het la surface de la tranche

sai sà

de base.

2) la contrainte tangentielle:

où T est l'effort tranchant, H

est le moment statique par rapport à l'horizontale du centre de gravité de la section située au-dessus de la droite MN, passant au point 7 considéré ,

__—— M 1e I est le mcment d'inertie de la \ Ê section par rapport à l'axe neu- L tres L* PA

en, ne “Mae «A = « . . . .

Ayant leS Contraintes principales qu premier essai que nous notons:

ET

n nous construisons le cube élémentaire dont deux des faces

sont normales à D, et 2e

On peut décomposer l'effort tangentiel t, suivant les deux directions x et y, en t, et ZT $s suivant x et $ suivant Ye

Dans la deuxième recherche, nous avons admis le principe de la superposition des effets produits par l'encastrement, et des effets déterminés dans la même tranche, sous l'influence de l'interaction des tranches supérieures.

Dans ce nouvel essai, nous obtenons n,, et A) faisant un anglefavec D et A 5°

Se.cce

* Aa a ARC : ni:

Se PNR Gars Ti ol.

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Me EU

Recherchons les fatigues selon y et x, dues à l'ellipse des tensions IT.

Suivant y, nous avons :

mA = = "1 ee rs Moon) + 5 l'in ) cos, 28 f À n' ,; est telle que:

| ES A ' 3 HAS Fab Non Po pe 1/ X | Ÿ Etant donné que les axes principaux ne : 2 :

yo F4 des ellipsoïdes ne sont pas condonà Rest 4 dus, il intervient également une va- / ol leur tangentielle Tz € Sd!

= Le ir. 20 T> 1x Do ee Sike. 2

Les fatigues résultantes suivant x et y sont :

Z (l a] de ?

Et nous avons la distribution du tenseur sur le volume élémentaire comme situé ci-contre.

Les contraintes principales seront données en grandeur, direction et

signe, par la résolution du groupe d'équations ci-dessous :

Fx

= nl

UN mue = 1

c+ ne)

SM

FB = ta +NB+to

PE TEA duul