EC = 15092 L
De 108 = — "log. Tr.
due —1 = 1log:lr.. (0,96)?
— D, — 2 log. 0,96 D — D, + 0,036
Ainsi à la suite des pertes par réflexion, la densité optique est à augmenter de 0,036, ce qui revient à dire que la densité optique due à la réflexion est égale à 0,036. Dans la pratique on ne tient généralement pas compte des erreurs provenant de la
el
réflexion, puisque l’allure générale de la courbe joue le rôle le plus important; on admet alors que Tr — Tr.
Des rapports entre la transmission et la densité optique nous remarquons que la densité optique augmente proportionnellement à l'épaisseur du verre traversé. Comme D — Kex, on a:
D eKé
Or Ke sont constants pour le même verre et remplaçons la
; 1 F ATT fraction —— par K!. L’épaisseur x sera donc:
Kc Etes 1 , tnt rer D.K 1 :
OÙ X= log. -K
De ces deux formules nous pouvons tirer la conclusion suivante:
La lumière transmise diminue en progression géométrique, lorsque l’épaisseur du verre traversée augmente en progression arithmétique.
Exemple:
Pour une densité optique égale à zéro la transmission est
totale. Pour D — 1, la transmission n’est plus que d’un dixième; pour D — 2 elle est égale à un Centièmetet ainsi de suite.
Ces rapports ont un intérêt pratique. Citons un exemple:
Soit un verre de 2 mm d'épaisseur et de densité optique 1,5; ce même verre de 4 mm d'épaisseur a donc une densité optique 3. Pour calculer la transmission nous pouvons écrire:
Pour 2 mm d'épaisseur log. — — 1,5 d’où Tr = 3,10% Tr 1 1 Pour 4 mm d'épaisseur log. — = 3 d'où Tr = ——% Ur 1000
Pour faciliter les calculs, nous avons établi nous-mêmes une table de facteur de transmission-densité optique, où nous indiquons
: 1 en même temps la valeur du facteur le
0! OT F00‘0 | IO‘T 8000 | GO‘T GI0‘0 | £0'T LI0‘0 | FO'T 1200 | CO'T Cg0‘0 | 90'T 6200 | ZO'T £600 | 80'T L£0‘0 | 60'T Cp0‘0 | LT 6p0‘0 |TL'I 00 | £T'T 200 | FLE F90‘0 | 9T'T 8900 | ZT'T 200 | 6T'E 6200 | OT 9800 | &c'I 6800 | £T'I
%508 L 19 SCT 9600 | SG'T | 0$‘0 O01‘O | 9T'T | 6/‘0 LOT‘0 | SG'T | 8/0 OIT‘0 | 6G' I | Z/‘0 LIT O | FT FO CLOS 0 O£T‘0 | ST | F0 O£T'O | LET | SZ'0 SFL'O | GET | ‘0 6GFL‘0 | LFT | I2‘0 GGT‘0 | SFT | 02/'0 I9L‘0 | SF°T | 690 LOT'0 | ZY'E | 890 SLT'O | GF'T | 290 SLL'O | ICT | 99‘0 VSTL'O | EST | C9‘ C6L'0 | JET | 790 861‘0 | SET | £9‘0 900 | SOL | Z9‘0 GLS O | S9°T | 190
‘ANÔILLdO ALISNAG — ‘NOISSINSNVEHL AG HAALOVA WIAVL
%09 TF TE IG O0 | 99T | 09‘0 L&G'0 | GT | 60 GET 0 | SLT | SCO £FGO | CL'T | 20 0SG'0 | SLT | 960 LGG 0 | IST | GEO L9c:0 | SS'T | FCO VLC 0 | 8ST | SCO E8G 0 | GGT | C0 C6 0 | JGE | ISO 10£'0 | 0'G | 0S‘0 60£'0 | 0‘ | 6r'0 0G£'0 | 60'G | 8r‘0 8c£‘0 | SIG | F0 8660 | SIG | 970 9F£'0 | cc | Sr'O 9G£'0 | GG | rr°0 G9£'0 | EG | Er 92£'0 | 8£'G | cr'O L8£0 | Fr | Ir‘0
07 € IG %0G E :1L ALL S6£0 | 0SG [070 |6r9‘0 0C | 070 8070 | 95% [660 10/0 | crc | 6r'0 6Ir‘0 | 59% [850 |Fr20 | CEC | sr0 ISrO | 02% | Z£O |S92‘0 | 2S$C | z1‘0 crr'o0 | ZL'G | 950 |G62/0 | rz9 | 910 pcr‘o | S8°G | SS'O |£c8‘o | 999 | cI‘o 8970 | 76 | r£'O |ESSO | FI'Z | TI‘0 IS8F‘0 | £0'£ | S£O | 9880 | 694 | £T‘O v6r0 | GLS | SSO | 060 | ££‘ aa L0G‘0 | Gc£S | ISO | 860 | 606 IT'0 60S‘0 | SES | 0$‘0 O'E | OI OT‘0 9€G‘0 | Pr'£ | 60 | SPOT | IL'IE | 60‘0 ISG‘O | 9S'E | 8SO | 9601 | CGI | 800 8960 | OZ‘E | 2T'O | SECTE | GGPI | 200 F8G'0 | FS'£ | 9c0 | IGG I | 9991 | 90‘0 G09‘0 | 0‘ | GGO | IOST | 0 CG'0 619‘0 | 91‘ | GO | S6GLT | Ca r0‘0 C9'0 | FET | SCO | GOST | £L'eL 20'0 LE9‘0 | FE | Sa O | 669'T OG 00 LL9‘0 | 9LF | IT O0 0% | O0L | I0‘0
