TABLEAU XI

Temps

nécessaire au virage.

M OH HO ON © ù nm à 1 EH

6,32 1:19 2,19 ne 2,20 Duo

Foto ÉMES Ex & © © ©

tr CINEMONONTCNUSS

NH par litre de catalyseur.

kg 0,390 2,090 DC 3,010 2,790 0,350 95 300 3,180 3,470 4,150 4,500 5,100 4,960 207200 1,580 3,180 4,250 5,870 6,270 7,500 7,650 7,390 6,600 0,310 1,660 4,500 6,370 6,480 6,370 5,970

Vitesse en :m° par heure

et par litre de catalyseur.

mi

Pour 100 de NH° en volume

Pour 100 AT SDS DES 1,66 1,19 3,70 2,95 2,80 2,61 2,45 2,95 1,79 3,34 2,97 2,80 2,66 De 2, 01 15 070 1,78 1,26 2,74 D DS 1,60 1,20

ss

Les teneurs en ammoniaque à l’équilibre calculées à l’aide de la formule donnée par Haber sont pour ces températures et à 90%% : à 5800, 2,74 pour 100; à 5600, 3,36 pour 100; à 5400, 4,0 pour 100 et à 5200, 4,97 pour 100.

On voit que, pour les très faibles vitesses, les teneurs en ammo-

m° de gaz passés

niaque trouvées sont d'accord avec les chiffres théoriques à 5800 et à 560. À 5400 et surtout à 5200, même pour les très faibles vitesses employées, l’équilibre n’est pas atteint, la vitesse de la réaction n'étant plus assez grande (vor les courbes de droite de la figure 8).

c. Essais de longue durée. — Ces essais furent entrepris pour se faire une idée de la façon dont ce catalyseur se comporte à l’usage. C'était toujours du Fe? O3 (4€ éch.) + 2 pour 100 Al? O#, réduit d’abord dans l’hydrogène à la pression atmosphérique avant de lPintroduire dans le four à catalyse. L'espace catalytique était également de 0%,4. Le four était mis en marche le matin à 9"; au bout de 3 heures seulement la température de 5600 était atteinte; elle était maintenue de 12h à 18h, le catalyseur fonctionnait donc 6 heures par jour. La pression qui était de 50°!" le matin au moment de la mise en route tombait à la fin de la journée à 30%" environ, et la bombe était rechargée à 5o°!" tous les matins. Pour les pressions différentes de 50%", le rendement espace-temps était ramené par le calcul à ce qu’il serait à cette pression en admettant qu'il y a proportionnalité simple entre ces deux facteurs. La vitesse du gaz était uniformément de 100! à l'heure mesurés à la pression atmosphérique pour of, 4 de cata-

PR lyseur. La quantité d’acide titré employé dans les détermina- . à L . n 1 tions était toujours de 25% RE

Les résultats sont rassemblés dans le Tableau XI.

Volume NH total passé par heure rapporté à {! Temps et par litre

de nécessaire de catalyseur Durée du fonctionnement. catalyseur. Pression. au virage. Aa DFE

n° atm / 1 kg

À heure. ..... 125 50 I T7 5,160 ee ‘heures. .:... 5co 45 100 5,000 Ad HE D NEC re 1000 SIDE 1,43 4,950 CARTE me 1500 3250 DO 4,890 ee A ONDES EE 2250 42,5 102 4,880 SO En ve Den an 3000 220 DEN 4,860 SÉSJOUTÉ TON EN -Te 3750 RS no 4,940 AENOUTÉ RON CE 5250 Hero 1,91 4,880 PO oure 27 DEEE re 0)a0 42,3 1502 4,880 GéNour MS DE 8250 42,5 1295 4,830 SEM) OUT ES OT EE 9750 Han FA 4,830

La figure 8, qui résume ces chiffres, donne la quantité d’ammoniaque formée dans les conditions de l’expérience en fonction du volume total de gaz passé sur le catalyseur mesuré à la pression atmosphérique et rapporté à 1! d'espace catalytique.

Comme on le voit, la production d’ammoniaque baisse régulièrement pendant la première journée, puis se maintient sensiblement constante, et, à partir de ce moment après 39 heures de fonctionnement, l’activité du catalyseur a peu varié.

Pendant ce temps, il est passé près de 10000" de gaz; et 1! de catalyseur, pesant approximativement 2K£, a fourni, en prenant un rendement moyen de 4K£8,9, plus de 190K£ d’ammoniaque, soit près de 100 fois son propre poids. Ce catalyseur paraît donc joindre à ses autres avantages celui d’être assez robuste; mais ces essais pour être réellement valables devraient être effectués avec un mélange gazeux préparé de la même façon que dans l’industrie, c’est-à-dire à partir du gaz à l’eau, la diminution d’activité d’un catalyseur provenant principalement des impuretés nuisibles contenues dans le mélange gazeux employé.