OlSO f OM O.Ot 0.04 O.0i
«13 t.M eJ6
PONTS MÉTÀLUQinsS. 915
Calcul des poudres et eniretûises. Pour les ponts i et 2, qui ont une faible portée, la surcharge maximum se réalise quand il y a une locomotive sur chaquo voie, et que les roues motrices sont au milieu du pont. Pour une locomotive de 29 tonnes » si Ton admet que 17 tonnes reposent sur les roues motrices, et 6 tonnes sur chacune des autres paires de roues, dont les essieux sont espacés de k mètres (h^% décomposant 6000 kilog. en deux forces appliquées Tune au milieu de la poutre et Fautre sur la culée, la première composante est, pour le
pont n* i, 6000 x r^— soit 3000 kilog. {Int. 1390). La surcharge, appliquée au milieu du pont, équivalente à une locomotive est donc 23000 kil. La poutre du milieu supporte alors la moitié du poids du tablier réparti uniformément sur toute sa longueur, plus une charge de 23000 kilog. agissant en son milieu ; la formule du n** 226 donnera alors ses dimensions. Les poutres de rives agissent comme celle du milieu, mais seulement sous des charges deux fois plus faibles.
Quant aux entretoises, la surcharge la plus considérable se réalise quand les deux roues motrices passent dessus. Pour le pont n*" 1, le poids appliqué au milieu de Tentretoise, équivalant à la charge transmise par les roues motrices, est, ces roues étant espacées de l'',50 et
l'entretoise ayant 3",71 de longueur, 17000 x r^, soit 10000 kilog.
i,ooo
Près de cette surcharge le poids du tablier reposant sur Tentretoise
étant négligeable , les formules du n*" 22/ji sont applicables.
Pour le pont 3, on suit une marche analogue pour calculer les sec-^ tiens des poutres et des entretoises.
Pour le pont 6, qui est assez long, à cause de son biais, pour qu'une partie du tender ou d*une seconde locomotive s'y trouve en même temps que la première, on suit encore la môme marche; mais on peut simplifier la question pour les poutres on supposant qu'une surcharge de 80 tonnes est répartie uniformément sur la longueur de chaque voie, indépendamment du poids du tablier (225).
Quant aux ponts /i et 5, on calcule les poutres et les entretoises en supposant que la surcharge indépendante du poids du tablier est de ZiOO kil. uniformément répartis sur chaque mètre carré (225) ; c*est la charge d'épreuve.
dS
9U SHIJOn PAAUX.
Devis, rapparié au mèfre superfiinel, du tablier du pont n* h fronte de Saint-Denis), de 7",àO d'ouverture.
tt.
T6lt pfwr poHtrM et rslrotoifct 84,666
Fonte pour Mbois, pbques et retoinbces. . . 7,990
Plomb pour scellcinciiig 4,Q76
Voûiet en briques bourdéet en dmeot 12,416
Clnircf î,9M
Chspe CD mcrlier 2,910
Chape en bitume 5,000
chaussée pavée 9,000
Prix du q»èlre e^rré de Ublier pour chaussée. . 439,586
f PiAtr les contre-aUées :
tt.
Pmitrfs, eotreloises et boulons d'assemblage. . id,80S
Plaques eu fonte 0,915
Tôles ondulées 12,665
FcTt nié(>lati , cornières, elc 4 «OtT
Chape en bÉloa 2,940
ailua^o 5,000
Total 49J25
C&mpwrt^uon entre les prix des ponts en tôle et ceux des ponts en maçonnerie» Les chiffres suivants ne compreaneat que les travaux d art et nom poJiU les abords.
Pont n" 4 (route de Saint-Denis) pour la chaussée de 7»,40 d« portée et de tt mètres de largeur réservée kux Toi- ir.
tore», en tôle 98365,83
1^ lôle figure dans ce pru pour 48368.00
Ce pont établi en maçonnerie aurait coulé 36000,00
Pont n* 5 (chemin d*AuberviHers), de7«,40 d'ouverture et
de 6 mètres de largeur, eii tôle 46618,45
Le même pont en maçonnerie 47500,00
Pont de 44 mètres d'ouverture prqjelé pour supporter le chemin de ceinture au-dessus de la roule de Flandre,
en tôle 80000,00
Le même pont en maçonnerie 32500,00
Ces chiffres montrent que, pour les faibles portées et avec les prix admis aux environs de Paris, la tôle ne présente d'avantage réel sur la maçonnerie qu'en ce qui a rapport à la moindre épaisseur de tablier et à la plus grande facilité d'exécution.
Avec les prix du chemin de fer de ceinture, 0',/|5 le kilog. de fer, et 0',35 le kilog. de fonte, les planchers à poutres en fonte coûtent plus cher que ceux en tôle. En employant , comme le font quelques ingénieurs, de la fonte de première fusion , on réduirait le chiffre de 0',35.
P09TS VATA^UQIJBS. 915
64tf • Planchers de ponts en poutres de fonte double T et 'coûtes en briques, Ge système, qui a une grande ressemblance avec celui du pont a** A du numéro précédent, dans lequel les poutres sont en tôle au lieu d*ètre en fonte, a été employé avec beaucoup de succès par M. Hachât pour supporter les chaussées au-dessus du chemin d*Auteuil , et dans la cppstruçtion des caves de la nouvelles gare du chemin de Ter de TOuest
Au chemin d'Auteuil. pour une ouverture de y'.OO entre les culées et une largeur de pont de S'^OO, dont l',OQ de chaque côté pour trottolH, le plancher se compose de k poutres double T espacées de 2'",00 d'axe en axe pour supporter la chaussée do 6", 00. et de deux poutres de tête gspacèes de i%00 des voisines pour supporter un côté des trottoirs, qui sont en madriers de 0",08 d'épaisseur. Les poutres intermédiaires ont 0*,60 de hauteur et celles de tête 0~,80. Les faces inférieures des poutres sont toutes de niveau et à une hauteur de 4'^,&0. Les k poutres de la chaussée sont reliées par deux cours d'entretoises en fonte double T, de 0*,30 de hauteur et de CyiS de largeur de semelles, divisant la distance des culées en trois parties égales de 'i^SdS. C'est sur les semelles de ces entretoises et sur les culées que reposent les voûtes en bonnes briques ordinaires, de 0*,'22 d'épaisseur et de S'ydd de flèche, lesquelles, par cette disposition, ne poussent pas les poutres au vide comme au pont k du numéro précédent , et reportent une partie de leur poids sur les culées. Les entret'oises reposent sur les semelles inférieures des poutres, et leurs extrémités portent des oreilles qui permettent de les relier solidement aux Joues des poutres par Ix boulons.
On a donné aux poutres la forme de solides d'égale résistance, en faisant varier, non la hauteur h de la pièce (232), mais seulement h\ c'est-à-dire l'épaisseur des nervures.
Pour déterminer la section de la poutre en un point quelconque situé à la distance x du point d'appui voisin, on a d'abord cherché le moment de la charge par rapport au point correspondant à x; ce moment est, en supposant la charge uniformément répartie, ce qui n'a pas lieu dans toeas actuel, qui donne cependant des sections à trèa-pea près les Blêmes el que Tcn peut adopter dans la pratique»
|(La;-a:«).
Égalant ce moHient à odoi de résistance des fibres, oa a
S(La:-x»)=|. m)
Pour nne poutre double T, on a (o* 920, flg. tO)
p„ ^ tibh*—b'h'* |(Lr-x')=-— jj— .
916 StXlftn PÀETB.
Formule daos laqadle n= k Qu^nd les deux ncmires sont égales,
comme on le fait généralement, et dont celle da n* 225 n*est qa*an cas
particulier où x= ^.
Au chemin d*Auteuil on a fait pour les poutres de la chaussée proprement dite p as 1600 kil. par mètre courant de poutre, surchai^ comprise, h = 0",60, b = 0*,28 environ « 6' = 0",26 (I*épaiaseur de Time de la poutre est 0*,02) , et de la formule précédente on a déduit A' == 0*,52,
c'est-à-dire "7 = 0*,0â pour l'épaisseur des neryures au mlUeu de
la longueur de la poutre.
La formule précédente donne de même les valeurs de A\ et par suite les épaisseurs des nervures /pour les différentes valeurs de x; mais comme il ne convient pas que l'épaisseur des nervures soit inférieure à celle de r&rne de la poutre, que Ton prend aussf petite que le comporte un coulage satisfaisant, dès qu'on arrive à cette limite, la diminution de la section se reporte sur A, dont la formule donne encore les valeurs, et comme pour a; = 0 on aurait A=: 0, on assigne à A une valeurlimite inférieure, laqueUe, une fois atteinte, reste constante jusque Textrémité de la poutre. Cette valeur inférieure de A, au chemin d'Auteuil,estdeO",AO.
Pour les entretoises 9 on a fait L = 2*,00, A = 0*,30, b = 0',20^
6 — 6' = 0»,012 et ^^^^^ = 0-,01ilu L'épaisseur du plancher au milieu de la chausBée est de 0*,7S.
PONTS SUSPENDOS.
646. PonU suspendus. Dans ce système de ponts, comme le fidt voir la figure 33, planche III, une chaîne en fer, ou un càhle en fil de fer, dont les extrémités sont solidement amarrées dans le sol, passe sur deux piliers en maçonnerie, et supporte, à l'aide de tiges en fer, le tablier du pont.
Les tiges de suspension a, b, c, etc., étant toutes également éloignées horizontalement, et le poids total, c&bles, tiges, tablier, charge d'épreuve , etc., étant le même entre deux tiges consécutives quelconques, ce qui a lieu sensiblement dans un pont suspendu, les points d'attache a, b^c.d, etc., des tiges sur le eftble, sont sur une même parabole dont l'équation est
y = ^<a^*-a^.«). (Ifd. iiiS)
POXTS SUSPBNDCg. 917
yeix coordonnées d'un quelconque dei point* a, b, c, dt elc. ;
x^ abscisse du premier point a placé sur la partie horizon ule a'a;
p charge par mètre de longueur de tablier ; elle comprend le poids do câble , des tiges , du tablier, de la surcharge , etc. ;
Q tension horizontale de la chaîne; c'est la seule force qui sollicite la partie horizontale ««'•
Si au lieu d^avoir ud côté horizontal aa\ le point d'attache a ae trouvait au sommet de la courbe, on aurait x« i= 0, et Téquation précédente doviendrait
Si dans cette équation on fait :
y=^f, flèche correspondant à la partie parabolique du câble, partie que l'on peut supposer s'étendre au delà des tiges eslrémes de suspension , d'une quantité dont la projection horizontale est égale à la demi-disunoe boriionUlo de deux tiges consécutlTCS:
xz=zd, abscisse du point où finit la parabole. Il est â remarquer que si les estrémîlés du Ubiier ne porUient pas sur les culées, et si le tablier se prolongeait d'une demi-dislance horizonUle de deux tiges conséculiTes au delà des tiges extrêmes, d serait la demi-ouTeriure du pont on la distance horizontale du sommet de la courbe â l'extrémité du tablier que l'on considère , et f correspondrait à eetio estrémiié; au delà des points qui fournissent d ei f, et Jusqu'aux [«oints de suspension , les câbles se prolongent très-sensiblement en ligne droite, suifant les tangentes aux extrémités de la courbe,
647. Tension des chaînes. Toutes les antres forces qui sollicitent les diiTérents points de la chaîne étant verticales, 11 en résulte que la tension horizontale Q est constante , et que si Ton considère une autre partie quelconque eg do la chaîne , sa tension sera la résultante de la force horizontale Q« et d'une force verticale égale à la somme des poids appliqués depuis le point e jusqu'au sommet de la courbe, poids qui est ^1 hpx^^Xi étant Tahscisse du point milieu de eg. Comme les deux composantes Q et pxi sont perpendiculaires entre elles, leur résultante, que nous désignerons par T^, est
La tension de la chaîne est à son maximum au sommet du pilier, ou sensiblement au point correspondant à/ et d (6/i6), car la partie droite du c&ble, dans la plupart des cas, peut être négligée, et pour ce point, si Ton représente par T la tension , on a
91 ê lOXlftiai PAITIB.
Remplaçant Q par sa valeur, fl vient
Fonnnle à l*aide de laquelle on calculera la section des cftbles, car raofinentatien de tension due à la portion droite du c&ble entre la parité courbe et le point de snspension est en général négligeablCL 648. Longueur des tiges de suspension. On a (6Â6)
Donnant successivement & x les valeurs qui correspondent aux diverses positions des tiges, on en conclut les valeurs respectives de y, et en ajoutant à chacune des valeurs de y une longueur égale à ht dtstanee à laquelle les diverses tiges descendent au-dessous du Aimmet de la courbe « on aura les longueurs des tiges.
Quand on aura besoin de connaître la longueur totale de toutes les tiges, s'il y a une tige placée au sommet de la courbe» la. somme de toutes les parties comprises au-dessus du niveau de ce sommet, et pour chaque côté de ce sommet , sera égale & la somme de toutes les valeurs précédentes de y t c'est-lnUre &
*=-^(l* + 2» + 3«-fetc.).
Or, la somme des carrés des n premiers nombres entiers consécutifs
étaAt I n (it + i) (S» -f 1) , cette formule devient
ê lomme totale dei pariiet de tlgei comprîtes aa-dessus du sommet de la obiirbe»
pour un c6lè de ce sommet ; I éiiUBce dei Ugea ; I, U, 3/, etc., sont les dlTtraèt Ttlenri que l'oa t «uMlitoAis
i X pour obtenir la formule précédente ; ftid ont les mômes significations qu*au n* 646.
Lorsqu*il n*y a pas de tige au sommet, ai Ton fait l^ = ^, on remarque
que les abscisses des points successifs d'attache sont Z^, 3/^, 5/^, etc., et on a
*='^(l* + 3» + 5«+etc.).
La somme des carrés des n premier nombres impairs étant ^ n (An* — i), il vient donc
POITTS ftOSPENSUS. 910
Pour avoir la longueur totale des tiges, à la somme s des parties supérieures au point bas de la courbe, il faut ajouter la somme des parties inférieures à ce point. Si le plancher était horizontal, cette second^ somme serait égale au produit de la quantité dont chaque tige descend aurdessous du point bas par le nombre des tiges. Si le tablier a un^ forme parabolique, on peut calculer cette seconde somme en procédant de la même manière que pour la première. Mais, dans cette évaluation de longueur totale, on peut supposer que toutes les tiges descendent à une môme distance au-dessous du point bas de la courbe.
M. Mary rapporte avoir ouï dire à un constructeur de ponts suspendus que pour ne pas s'inquiéter du bombement du tablier, il calculait la longueur de ses tiges dans l'hypothèse d'un tablier horizontal, et qu'il donnait à la chaîne une longueur diminuée de manière à relever le sommet de la parabole du bombement qu'il voulait donner au [Hanchef. D'après le môme constructeur, une travée de 100 mètres s'abaisserait de 0'°,10 au sommet après la pose du tablier; il faut donc avoir égard à cette circonstance en réglant la longueur dos tiges.
649. Longueur de la chatne. Cette loneueur est égalft à la smnme des parties droites comprises entre les dlfiférents points de suspension. En remarquant que Tune quelconque «„ de ces parties est l'hypoténuse d'un triangle rectangle dont l'un des côtés est la distance I des tl^^és, et dont l'autre est la différence des deux ordonnées ifn et y„»i des deux extrémités de la partie droite considérée \fi!x%)^ il en résulte qu'on a
t^= v^'+ (y»— yii-îA
Calculant de môme la longueur des divers éléments de la chaîne, en en faisant la somme on aura la longueur totale
On conçoit que ces calculs sont assez longs ; dans le plus grand tiom>
*bre de cas on n'a pas besoin d'avoir la longueur rigoureuse de la chatne,
et on peut la supposer égale à la longueur de la parabole circonscrite,
longueur qui est, pour un côié, à partir du sommet et jusqu*au point
correspondant à/ et d (^6j,
La chaîne étant symétrique par rapport au point bas, on aura la loin ,gueur totale de la partie parabolique en doublant cette valeur de lu SI la chaîne nes^élevait pas à la môme hauteur à ses deux extrémités, on calculerait la longueur L' de la seconde partie comme on a calculé L, en modifiant convenablement d et/ (6/i6). Ajoutant les longueurs des parties droites du câble à celles des portions paraboliques, on obtien^ drait la longueur totale.
920 fIXIÈn PAATIX.
6MX Piliers inégalement élevés. Toutes les formDies prftcédoites s'appliquent encore à ce cas, mais en considérant séparément chaque partie de la courbe, à droite et à gauche du point bas, et en faisant, pour chaque partie, /égal à la flèche extrême de la partie coorbe qui y correspond, et d égal à la distance horizontale du point bas an point le plus élevé de la partie courbe considérée (666). .
Il faut donc pouvoir déterminer la distance du sommet de la courbe à chaque point de plus grande flèche de chacune des parties courbes. f^ et/, étant ces plus grandes flèches, qui sont des données da {Htijet, 2d la distance totale horizontale des points de flèches/^ et/; , dj la distance horizontale du sommet de la courbe au point de flèche /i« et d, ■a distance au point de flèche/, , on a
2d vfTT di= ^^ \^t et par suite d, = M— d»,
On a aussi
6tti. Augmentations de la longueur de la chaîne et de la /lèche par suite de la dilatation et de la tension de la chaîne. L étant la longueur de la partie courbe de la chaîne (6A9), le fer s'allongeant de 0*90000122 par degré centigrade (259), pour une augmentation de température de <*, la longueur L s'allongera de
5 = Lx 0,0000122 Xf,
et la longueur de la chaîne deviendra L -f 5.
Appelant x Taugmentation de la flèche, cette flèche deviendra /+ x. Substituant ces nouvelles valeurs des longueurs de chatne.êt de flèche dans la formule (a) , n* 6A9 , on a
Retranchant L du premier membre , et sa valeur du second (649), on a
*^^3 d« ' d'où Ton tire, en négligeante», qui est très-petit près de/x,
Cette formule, qui donne directement x en fonction de B, n*est rigoureusement applicable que quand la courbe est [^métrique par rapport
PONTS 8l78?Bin>1]8. 921
à son point bas, c'est-à-dire quand les deux piliers s'élèvent à la même hauteur» et que, par suite, t est rallongement de chacune des deux parties courbes de la chaîne.
On peut encore établir des formules semblables aux précédentes pour déterminer Taugmentation de flèche due à la tension des chaînes. Ainsi on a
^, L X 0,00005A X T L X T ~ ci> "" i8518w
V alloogemeDi de la longueur de It demi-parabole ;
L Ion f ueur de la demi- parabole (649) ;
0»,000054 alloogeroenl d'une tige de fer de 4 mèlro de longueur et do 1 millinèlre
carré de leelion , tous une tension de 4 kitogramno (S40) ; T teniion du cible en kilogrammes ; cette dernière formule la suppose uniforme sur
toute la longueur de la chaîne ; id seeUon de la chaîne en millimètres carrés.
Représentant par x' Taugmentation de flèche due à h\ on a encore
La détermination de rallongement des parties droites des câbles au delà des portions courbes n'oflTre aucune difficulté, et on déterminera facilement son influence sur rabaissement du sommet de la courbe.
6tfS. Section des chaînes et des tiges. La tension des chaînes variant en tous les peints de la longueur, il en résulte que la section pourrait être yariable en tous ces points. Cependant on fait cette section coor stante, et suffisante pour résister avec toute sécurité à la valeur maximum de T (6/i7). Quoique le fer de réchantillon employé pour les chaînes ne se rompe que sous un eflTort moyen de 60 kilogrammes par millimètre carré de section, les autorités prescrivent de ne pas le soumettre à une charge de plus de 13 kilogrammes. Pour le fil de fer, la charge maximum prescrite est de 18 kilogrammes, quoiqu'il ne se rompe que sous une tension moyenne de 60 kilogrammes (216). Ainsi, selon que Ton fera usage du fer forgé ou du fil de fer, «o étant , en mil« limètres, la section des chaînes ou des cables, on aura au minimum
co=jj, ou c«>=jg.
a> est la section de tous les câbles quand, dans la valeur de T, p comprend le poids de tout le tablier, de toutes les tiges et chaînes, et la surcharge de 200 kilogrammes par mètre carré que Ton répartit sur tout le pont lors de Tessai (page 913\ Connaissant <», en divisant par le nombre total de chaînes, on aura la section de chacune d'elles, que l'on place en même nombre de chaque côté du pont Nous disons que p contient le poids de la chaîne; mais comme ce
9t% ttxitoB rÀmm.
poids n'est pas connu, puisqu'il dépend de la section , il conviait de lui attribuer une valeur que Ton préjuge convenable, de déterminer la valeur correspondante de T, et par suite celle de o>; de cette valeur de ui on conclut une seconde valeur de p qui permet de calculer T et b) aus^i exactement qu'il est nécessaire.
La section des chaînes, multipliée par leur longueur (dA9} , pois par la densité du fer, donnera leur poids total.
De la charge d*une tige de suspension, on conclura la section comiDe pour les chaînes. La charge d^une tige est égale à la moitié du poids d'une longueur de tablier égale à la distance de deux tiges successives , plus la moitié du poids de la plus lourde voiture qui peut paîsser sur le pont, il conviendrait encore de faire entrer le poids de la tige dans la charge qu'elle supporte, mais ce poids est négligeable.
M. Endrès, ingénieur des ponts et chaussées, dans un travail qu'il a bien voulu nous communiquer, et que depuis il a publié dans les Annales du corps auquel il appartient, a posé une formule qui évite Je tâtonnement dont irvient d'ôtre question pour calculer la section des c&bles.
Dana aon travail, M« Endrès remarque que la tension du câble, posée n« W, peut se mettre sous les deux formes
T=e!?VÎ6?Tî et T=-^.
p. "* rapport de la flècbe f au double de d ,646) ;
a angle que forme la tangenle à la courbe, au point le plus élevé , avec rhoriion. celte Ungenle Tenant rencontrer l*aic de la courbe à une dfilaoee àa-
dessous du sommet égale *i f{,Int., 4 423), on a Unga= — =4^1, et
lanii Cl 4i&
"0« = -; = ^ (Int, Ô64 et 981).
VUng>a-f4 V46(ji<+4
Ayant
pd=zp'd + Lwô,
y poldt par métré de longueur de ponl en DégUgeant les cibles ; p' «t égal à ^
moins le poids des câbles (646) ; L longueur du eàble (649) ; S poids du renlimèlre cube de la matière dont le câble e^t corn >o<è. Si l'on etpri-
mait L en décimètres et co en décimètres carrés, on ferait d ëgat à la deosiléda
la matière du câble, c'est-à-dire â 40005.
on peut donc poser
T ^ y'^ + ^''^ sin a
pcnrts svsPBiœus. 92s
iDoimne on à aussi, en désignant par p la tension quMl convient de faire supporte^ à chaque millimètre de la section cd,
on a donc
^P=-5FT-^ ^^^ ^=psIii«-^L8-
expression qui permet de calculer » sans tâtonnement, et qui devient, suivant que Ton fait usage de chaînes en fer forgé ou de c&blea en fil da fer,
^^^lasina—COOTÔL ^^ " "^ 18 sin«— 0,0078 L'
La relation posée ci-dessus entre sln a et {i permet de faire disparaître ranglè a de la valeur de ca; on pourrait même proscrire (x en le rempla-
f çant par sa valeur ^g;maisoos8ttbsiituUon8Compliqueraientla formule
sans aucun avantage réel, attendu (jué le rapport (x de la flèche à Touverture et Tangle a de la tangente extrême avec Thorizon sont des éléments essentiels du problème, éléments qu'il faut calculer dans tous led cas, t^tilsquMl est nécessaire de s^dssurer si les valeurs de d et/ sont
1 1 telles que {A ne sorte pas des Unités iff «^ tf 4^ lui ^^^ communément às^gnées, et que la connaissance de Tàngle a est indispensable pour la détermination hltérieure de la résistance à donner aux piliers de support et de la direction qui convient aux câbles de retenue. Knx
limites préoédentes de (i eorreapoadent oellee |g ^^ «5 <1® ^^^^ «-
Ùahssoti travail, M. Etidrès à fait Inapplication de sa formule au calcul dé \ii section des câbles ou chaînes de plusieurs ponts choisis parmi les plus remarquables de ceux existants, et les résultats, comme on devait s*y attendre, ont fourni à la théorie une vérification aussi complète qde possible.
689. fabrication des chaînes et des figes. Le fer forgé employé à la fabrication des cbaînos doit être de première qualité. Ces chaînes doivent être Ikltés avec le plds grand solh; 11 faut donner rigoureusement le mômé diamètre ahx boulons de jonction des chaînons et à TobU qui les ^eçoit (page 260).
Ouélqueâ précautions que Ton apporte à la fabrication des chaînes en fer Ibr^ , il leur est arrivé de se rompre , en Angleterre , où le feî* est de très-bonne qualité, aussi bien qu'eti France. Les câbles en fil de fer ad Contraire He se sodt Jamatà f dmpus. Quant à là durée des chaînes et dés câbles , l'expérience n'a pas encore prononcé , mais on admet qu'elle est là Inèifté pour les chàined que pour les câbles.
«24 SadtaB PAATIB.
Les ftls de fer ordinairement employ&t à la fabrication dies càUes ont 0",00275 et C.OOdOft de diamètre, ce qui donne pour sections req)ectives S^o'-S^A, et 7"«-,û5; le premier est du n* 17 et le second dn n* 18. Les bouts de fil ont environ 150 mètres de longaear. En les mettant en câbles, on a soin d^opérer sur le fil une traction constante, suffisante pour faire diiq[>araltre les ondolatl<ms qu*il a prises par suite de la disposition en couronne qu*on lui donne pour le livrer an commerce. Quand un fil est placé sur le câble, on relie son extrémité à un autre bout, afin que le câble terminé soit comme formé d*nn seul fil. Pour réunir les extrémités de deux fils, on les croise sur une longueur deO*,10, et sur 0",07 de ce croisemait on les serre avec un fil recuit du n* 4 1 dont on met les spires en contact.
Si la température varie pendant la fabrication du câble, il convient de rendre mobile une des croupières sur lesquelles passe le fil à Textrémité du câble, afin d^opérer sur cette croupière une traction qui tienne toujours bien tendue la partie de câble fabriquée, malgré sou allongement dû â la dilatation. Par cette disposition, une fois le câNe terminé, tous les fils y sont dans un même état de tension, ce qoi est de la plus grande importance pour la solidité du câble. Afin de reconnaître â chaque instant en quel point doit se trouver la croupière mobile, avant de commencer le câble, on tend un fil de fer allant d*une extrémité du câble â Tautre; on tient ce fil dans un état de tension constant à Talde d'un poids, lequel, étant fixé à Textrémité d^un fil flexible passant sur une poulie mobile, donne, par son mouvement, les rilongements ou raccourcissements du fil étalon, et par suite la position que doit occuper la croupière mobile.
D'après les expériences de M. Leblanc, pour faire disparattre toutes les Inflexions que les fils prennent , par suite de leur mise en couronnes, et qu'ils tendent â conserver lorsqu'on les met en câbles, il faut, avant de les contourner sur chaque croupière, les soumettre â une tension de 300 à 500 kilog. Cette précaution porte la résistance du câble aux 0,86 on 0,90 de la somme des résistances de tous les fils de fer pris se* parement; au lieu que si cette traction préalable n'est que de 50 kilog., la résistance totale n'est que les 0,84, et les 0,81 seulement si la taision n'est que de 25 kilog. '
Lorsque tout le fil est placé en écbeveau sur les deux croupières, ou réunit les deux brins do Técheveau, pour en former le câble, à l'aide de fil de fer dont on fait toucher les spires. D'après M. Leblanc, les câbles autour desquels il y a le plus de ligatures sont les plus résbtaatL Ordinairement, les ligatures ont de O'-ylO à 0*,11 de longueur et sont éloignées d'un espace à peu près double.
Afin do préserver les câbles de l'oxydation, avantde mettre les fils en écheveauxon les fait passer deux ou trois fois dans un bain d'huile de lin bouillante rendue siccative à l'aide de litharge; puis, quand le câble
