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Fig. 247.
Courbe de champ do réceptrice
avec balais minces.
Courbe l en trait plein pour 2,2 ampères. — Courbe S en pointillé pour 8 ampères. — Courbe 3 en trait mixte pour 27 ampères.
Fig. 248.
Courbes de champ do génératrice
avec balais minces.
Courbe 1 en trait plein pour 7 ampères. -«• Courbe 2 en pointillé pour 33 ampères.
Les ligures 249 et 250 donnent ces courbes de champ pour les mêmes conditions que les précédentes, mais avec emploi de balais plus épais.
On voit qu'avec des balais minces les courbes de champ dans la zone neutre sont plus influencées par la commutation du courant qu'avec des balais épais, et cela d'autant plus quQ le courant d'armature est plus intense.
L'inversion du courant dans une section induit une force électromotrice dans la bobine d'épreuve, et la section qui se trouve directement sous cette bobine induit naturellement dans celle-ci
Bj"-
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sy
hPi.^
JT ^
Fig. 249.
Courbe de champ de réceptrice ovec
balais épais.
Courbe I en trait plein pour 2,3 ampères. — Courbe 2 en poioUllô pour 26 amiières.
Fig. Î50.
Courbes de champ de génératrice avec balais épais.
Courl)e l en trait plein pour 3 ampères. — Courbe 2 en iioinliflé |x>ur 18 ampères. — Courbe 3 en trait mixte jiour 35 ampères.
la plus grande force électromotrice ; aussi la dentelure de la courbe de champ s'accentue-t-elle bien plus au voisinage de la position des balais. Si Ton emploie des balais assez minces
pour ne mettre au même instant qu'une seule section en court I circuit, la dentelure de la courbe
•| apparaît nettement. Comme on
;2 doit s'y attendre, cette dentelure
I disparaît avec des balais épais,
parce qu'alors plusieurs sections, serrées dans un étroit voisinage, sont mises simultanément en court circuit et réagissent mutuellement les unes sur les autres, comme nous l'avons exposé en détail page 327.
L induction mutuelle entre les sections mises en court circuit est donc un moyen efficace d'amortir tous les courants additionnels; c'est en effet à ces derniers que sont dus tous les angles aigus des courbes de champ dans les figures 247 et 248, ce dont il est facile
AMKiv BYee ligne de tymétrie.
Fig. 251.
Influence du décalage des balais sur la courbe de champ dans la zone neutre.
de se convaincre à rinspcction des courbes de court circuit correspondantes dans les figures 245 et 246. L'allure de la courbe de champ de la zone de commutation est très raidc ; de là résultent les courants additionnels intenses.
Mais la figure 251 montre encore plus nettement cette influence des bobines mises en court circuit sur la courbe de champ. Le balai est ici décalé jusque sous le bec polaire. — Ces courbes sont extraites de la publication de C. C. Hawkins sur la « Théorie de la commutation y>.
85. Durée du court circuit de commutation et influence de [^enroulement
sur cette durée.
85. Durée du court circuit de commutation et influence de l'enroulement sur cette durée. — Dans l'étude théorique de la commutation nous avons eu recours au schéma d'un enroulement hélicoïdal à fermeture simple ; tous les enroulements peuvent, en effet, se ramener, comme on Ta vu, à celui-ci. Nous allons maintenant étudier de plus prbs ces divers enroulements au point de vue de la commutation, et bien établir tout d'abord l'influence du mode d'enroulement sur la durée du court circuit correspondant.
1) Couplages en parallèle simples avec enroulement imbriqué ou hélicoïdal, dans lesquels chaque section mise en court circuit se trouve entre deux lames de collecteur voisines. On a alors
^"" 100 t'k ■" 100 Vie ' ^ ^
expression dans laquelle :
b^ = épaisseur du balai en centimètres,
Sj = épaisseur de l'isolant en centimètres,
v^ = vitesse linéaire de la surface du collecteur, en mètres par seconde,
T = durée, en secondes, du court circuit de commutation.
2) Couplages en parallèle multiples, oîi — est un nombre entier et où la distance des deux lames entre lesquelles se trouve une section est égale à
^ P + Si,
