INDUCTEUR

Nombre de spires en dérivation et par pôle . 912 Résistance totale à chaud de l'enroulement

en dérivation , . 78,8 ohm

Nombre de spires en série et par pôle 2 * '2

Résistance à chaud des 12 . 2,ri = 30 spires. . 0,000946 ohm

t. Ce rapport 1,33 entre les deux résistances peut être facilement d«^terminê par un simple calcul. Le convertisseur ayant 12 pôles, il y a 12 circuits en parallèle entre les pôles -j- et — ; chaque circuit comporte 48 spires. Si r est la résistance totale entre les deux pôles de l'induit, 12r est la résistance de chaque circuit de 48 spires. Or, entre deux frotteurs du côté du courant alternatif, il y a

— = 192 spires et chaque côté du triangle est constitué par un de ces groupes

de spires disposé en 6 circuits parallèles, parce que chaque bague de contact est

reliée avec 6 points équidistants de l'enroulement. Donc chacun de ces circuits a,

par conséquent, -r- = 32 spires en série ayant une résistance de 7- • i2v'= 8;*.

Finalement, il en résulte que, pour 6 de ces circuits en parallèle, compris entre deux frotteurs du côté du courant alternatif, la résistance est -f = l,33r, résistance d'un des côtés du triangle. Ce résultat est du reste général.

Les spires en série sont shuntées de manière que Tintensîté du courant qui y passe ne soit que les 78/100 de rîntensité totale.

^--^IjenJement^

gû

SO

dy

.--rrr:

FiG. 243.

a = pertes dans le noyau de Tinduit.

b = frottements dans les paliers, frottements des balais et résistance de i*air au

mouvement, c = RI' dans reiiroulement en dérivation de l'inducteur et dans le rhéostat. d = iî/2 dans l'induit.

e = M' dans les balais en charbons.

f = iU2 dans l'enroulement en série et sa dérivation.

(Pour le courant continu on utilise des balais en charbon' et pour le courant altemalif des balais en cuivre.)

Les valeurs des différentes pertes dans le convertisseur sont données par les courbes de la figure 243. La figure 244 donne

les courbes de saturation relevées en faisant fonctionner le convertisseur à la vitesse angulaire normale de 250 tours par minute avec excitation indépendante.

Amerej'imov par pâle cki chm/w Fia. 244.

M. Parshall a recours à un essai lui permettant de calculer le coefficient À' duquel dépend la valeur du flux produit par la composante ^magnétisante du courant triphasé d'alimentation.

Avec une charge presque nulle pour laquelle, dans les conducteurs du réseau d'alimentation du système triphasé, circule un courant d'intensité efficace de 80 ampères avec cos «• = 0, afin de compenser les pertes, l'intensité du courant d'excitation était de 6,4 ampères et le nombre d'ampères-tours par pôle de 912 . 6,4 = 5 800, l'excitation en série n'étant pas utilisée. Réduisant ensuite le courant d'excitation à 3,2 ampères, la charge et la tension n'étant pas modifiées, le courant alternatif atteint une intensité de 1 000 ampères.

Dans ces conditions, si la tension reste constante, le nombre d'ampères-tours par pôle doit également rester le même et.

472 IJi TECHNIQUE DES COURANTS ALTERNATIFS

puisque Tintensilé du courant d'excitation de 3,2 = -~- ampères

ne donne que— 5—= 2900 ampères-tours, les autres 2900

ampères-tours doivent être produits par la composante magnétisante /|jL. La composante énergétique étant encore égale à 80 ampères, la composante magnétisante doit avoir, en conséquence, une intensité de

/jjL = v/(l 000)^— (80)2— i 000 ampères environ.

Ces 1 000 ampères correspondent à — -=- =580 ampères- pour

chaque côté du triangle, c'est-à-dire à -^ = 97 ampères par

conducteur de Tinduit, puisqu'il y a 6 champs polaires. Sachant

que l'enroulement induit a — = 48 spires par pôle (96 con-

ducteurs actifs) et, par conséquent, — = 16 par phase, on a,

d'après la formule (54) du paragraphe 107,

On en déduit que, pour chaque ampère de courant magnétisant dans un des côtés du triangle, on a ^ ■ = 5 ampères-

tours par pôle, de même sens ou de sens inverse suivant que le courant d'alimentation est décalé en retard ou en avance par rapport à la force électromotrice du convertisseur (Voir § 200).

Toutes ces données étant connues, il s'agit de déterminer la valeur qu'il faut donner h la réactance du circuit qui relie le convertisseur au réseau de distribution pour lequel la ditTérence de potentiel entre deux conducteurs reste pratiquement constante à 350 volts, lorsqu'on veut obtenir aux bornes du

convertisseur, du coté du courant continu, les tensions suivantes :

à vide oOO volts

à demi-charge (450 kw) r>25 -—

à pleine charge (900 kw) 550 —

Il faut calculer la valeur à donner à la force électromotrice à produire correspondant à chacune de ces trois conditions.

A pleine charge, Tintensité du courant sera de 1 640 ampères. On sait (t. l, § 112) que la valeur efficace du courant dans les spires de Tinduit, égale h chaque instant à la différence entre l'intensité du courant continu et celle du courant alternatif, est moindre que celle du courant continu distribué. Si ce courant n'était pas décalé de phase, on pourrait admettre le rapport 0,75 pour sa valeur efficace ; mais cette valeur est un peu plus élevée, car il ne faut pas perdre de vue qu'à pleine charge il se produit un certain décalage. On peut alors prendre comme valeur 0,85, "ce qui donne comme intensité du courant dans Tinduit

1 6iO . 0,85 = 1 400 ampères.

Ce courant produit une chute de tension de