ir

Zéro ou verticale

0$ tableau met en éyidence l'économie de maçonnerie que produit la disposition indiquée. •

Si nous appliquons la 2« formule à une hauteur de retenue H' = 2",80j elle nous donne

La I'% pour une faible hauteur de I",60, donne

L'on Yoit que, dans les deux cas, l'épaisseur E du sommet dubarrage sera comprise dans les limites que nous avons indiquées au n*" 416.

416. Déversoirs de retenue ou batardeaux. — S'il n'y a pas d'atterrissement en amont du barrage, là densité D du fluide que presse la face d'amont, et D = 1000 kil., et la formule des batardeaux devient

d'où l'on tire

-,^2 1000™ E =0,826 ff.

417. Pertuis de décharge. — Les pertuis de décharge ont ordinairement des dimensions considérables, et doivent étre^partagés en plusieurs orifices, auxquels il ne convient guère généralement de donner plus de 1"",50 à 2'',00 de largeur, à moins que les charges d'eau ne soient faibles. Ces orifices sont alors séparés par des poteaux en bois, ou des piles en maçonnerie, qui servent d'appui aux vannes.

L'appareil destiné à soulever, chaque vanne se composera de deux crémaillères en fer avec dents en fonte assemblées à articulation à 0">,25 environ des extrémités de chaque vanne. Deux pignons montés sur un même arbre, et deux galets de direction placés extérieurement et à peu près à hauteur des pignons, serviront à élever verticalement ces vannes. On (Hsposera, soit à l'une des extrémités de l'arbre des pignons , soit au milieu, selon les cas, un système d'engrenages tel qu'un homme, à l'aide d'un effort moyen de 12 à 15 kilog., qu'il est capable d'exercer quelque temps, puisse exécuter la manœuvre. Le calcul de cet

570 fiTABLlSSEMfiNT

appareil ne présente pas] de (Ufficnltés d'après ce que Ton a dit, de la manière de tenir compte dH frottement des vannes aa moment de leur mise en mouvement.

418. Exemple : Supposons qu'il s'agisse d'établir la man(BQTre d'une vanne en bois glissant dans des coulisses en bois de 2",00 de largeur, de 1*^,00 de hauteur^ dont le seuil soit placé à 2",00 au-dessous du niveau des plus hautes eaux, la pression totale sera au maximum

1000 X 2",00 X l%000 X l"f50 5= 3000 kilog.

Le frottement au moment de la mise en mouvement après on contact prolongé sera au maximum

0,75 X 3000*= =5 2250 kilogr.,

et pendant le mouvement

0,25X3000^=5 750 kilog.

Les dents de la crémaillère et du pignon devront avoir une épaisseur calculée seulement sur l'effort qui a lieu pendant le mouvement et égale &

Le pas de l'engrenage , qui dans ce cas n'est pas taiBé à h machine, sera 2,10 x 2,87 s= 6,03«*»S soit 0^,0628. Bn donnant au pignon 10 dents, et au cercle primitif 0^,10 de rayon, chaque crémaillère supportant pendant le mouvement un eSoTt de 371^ kilog., l'effort moyen additionnel pour vainere le finottement de l'engrenage du pignon de la crémaillère sera en ap* pelant

f le rapport du frottement à la furession pour les dents et ia crémaillère à l'état onotneuXt

a le pas de Téngrenagei

r le rayon du cerde primitif du pignon,

D£S MOTEURS HYMAULIQUES. 571

Q la résistance à vaincre :

et pour les deux, 3^,296.

Ainsi la résistance totale qui agit à la circonférence primitive du pignon est 753*^,296, soit 753^^,3.

Si la roue de manœuvre esL placée à Fextrémité de l'arbre des pignons, cet arbre est soumis à un effort de torsion dont le moment est 753^,3 x O^'ylO = 753,4 pendant le mouvement; et, au moment de la mise en train, à un effort triple, attendu que la résistance est triple. En employaal la formule des arbres renforcés (n"* 480 de ritefe-Jfémoire), on pourra calculer Tarbre d'après la plus faible des deux résistances, et son diamètre sera alors donné par la formule

d'où d=0»,12.

Cette dimension est un peu forte. En calculant par la formule des arbres allégés, attendu que celui-ci n'est que rarement et très- peu de temps soumis à des efforts aussi grands, on aura