LIncfemann (1891). — Régulatenr par coulisse

a, coulisse commandée directement par la tige d'excentrique 6 et, au moyen du renTol d^ par la tige c. ~ g, coulisseau soumis au régulateur At, actionnant l'allumage n et l'admission k par les bielles me et les renvois / et /.

(*) Brevet anglais, n* 4862 (18 mars 1891).

ANNEXE

Q Dans ce moteur^ Tadmission k çt Tallumage n ifig. 761) sont commandés par des bielles e et m, articulées à un coulisseau gr, soumis au ré^lateur.

L'excentrique b attaque la coulisse a directemcDt, et l'excentrique c l'attaque par le renvoi tl. Les clioses sont disposées de manière qye le régulateur avance Tallumage en même temps qu'il diminue l'admission quand la machiQe s'accélère.

Le régulateur a;;it donc ici par les variations âimultanées de l'admission et de l'allumage.

Résulatear nicliardsoii et Norris (*>

Le fonctionnement de ce régulateur est très simple. A mesure que le moteur s'accélère, le disque: /, soulevé, permet au disque m, poussé par &oa ressort n, d'avancer de plus en plus vers la droite, de manière que la came p de l'arbre de distribution a actionne le levier d'admission du gaz o par des redants de plus en plus courts.

Fig. 762.

Régulateur Richardêon et Norrû

(constructeur, Robey, à Lincoln).

G, masses centrifuges à contrepoids 6, tournant avec la gaine k\ et commandant par la clavette d la tige k et le disque /. — m, galet conique pressé sur / par un essort n, à rextrémité du levier d'admission du gaz o. — a, arbre de distribution avec came d'admission du gaz p. — /, fil de fer formant collet de la tige k dans la douille filetée g. Il sufBt d'immobiliser cette douille en serrant e, et d'y visser le < happeau A, pour régler la vitesse du régime suivant la pression du ressort / sur la tige k.

On peut, comme avec le régulateur Crossley (p. 435), faire varier à volonté la vitesse de r^ime en serrant, sans arrêter le moteur, l'écrou h.

(*) Brevet anglais, n* 11755 (28 juill. 1890).

MM. Fielding et Platty de Gloucester, exposaient en juillet dernier^ à Doncaster, une machine à gaz de 40 chevaux indiqués, pourvue de la soupape d'admission et d'échappement représentée à la page 517.

Fig. 763.

Régulateur d'inertie Fielding,

• Cette soupape est commandée par un levier à rochet régulateur a (fig. 763). En vitesse ordinaire, quand la came de distribution abaisse A, ce rochet, retenu ^r un ressort, glisse sur le plan B, terminant le levier de la soupape, qu'il fait ensuite basculer par sa butée sur le taquet C. Mais, dès que le moteur s'accélère, la force centrifuge de A l'emportant sur son ressort, il échappe C, et n'ouvre plus la soupape.

Comparaison théorique de divers moteurs à air cliand. — Utilité des résénérateurs.

• Cette comparaison a été établie au tableau page 910 par M. Fleeming Jenkin (*), en partant des données suivantes, dont on suivra facilement l'établissement au moyen des notations ci-dessous et du diagramme figure 764 :

(*) Ga$ and calorie Engines.

ANNEXE

Notations.

P,PaP6 Pressions absolues, en kilogrammes par centimètres carré, aux

points A, B, C, du diagramme.

Pv«f,P6^ Pressons moyennes des courbes CD, B F. .

V, V/', Vé. Volumes du kilogramme d'air, en mètres cubes,aux pressions P^P*. r, Vey Tdy Rapports des volumes de Tair V*, V<„ avant la détente aux volumes après la détente* T Températures* absolues : t + 273».

t Températures ordinaires.

H et h. Chaleur cédée au kilogramme d'air, en kilogramm êtres et en calories.

E Équivalent mécanique de la chaleur.

U Travail utile du kilogramme d*air.

R = 20,270 Coefficient de Téquation P V = Rt. Y = 1 ,408 Rapport des chaleurs spécifiques à pression et à volume constants.

Fig. 764.

rfA

On trouve ainsi, d'après les équations bien connues de la thermodynamique : Pour P, en fonction de P, : Pi = P^r *•♦*•, dans la détente adiabatique de :

V,àV, = r.V,.

Pour les pressions moyennes correspondant aux adiabatiques CD, ED :

Pour le travail total du kilogramme d'air :

Pour le tra? ail utile U, diminué du travail de la pression atmosphérique :

Ue4,, = (P.* - 10.000) (\é - V.) Les températures t^ et To se déterminent par la relation :

( Log Te = logTrf + 0,408 log r.

CD étant Tisothermique de Tair àxo, on a :

H = U«i = aîre LCDI = Rt log hyp r et

Les machines citées dans ce tableau sont les suivante^ :

1* Machines Cayley type Buckett (*). — Air pris à 17 degrés, comprimé à 2 kilogrammes effectifs, porté sous pression constante à 540 degrés par la chaleur du foyer, puis délendant de deux fois son volume jusqu^à peu prés Ja pression atmosphérique : conditions se rapprochant de celles de la pratique.

2* Machines Cayley-BucketL —Air comprimé à 7 kilogrammes effectifs. Température f, = 540*. Détente adiabatique de 4 fois son volume jusqu*à la pression atmosphérique : Elxemple choisi pour montrer l'augmentation du rendement avec la compression initiale.

(*) GoftaTe Richard, les Moteurg secondaires, p. 277.

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