LA

BP BP MP HP

jl

UI

Pig. 178

Les quatre dispositions sont évidemment équivalentes, au point de vue de la résultante, et un peu inférieures, sous ce rapport, à la disposition du d'ilssos. La courbe des valeurs de Z est représentée fig. 179.

120* 151' iw' w' Fig. 179 (Lorraine).

Au point de vue du couple de tangage» les deux dispositions A et B, ont une grande supériorité sur les dispositions C et D ; la disposition B donne lieu, en particulier, à un couple sensiblement moitié moindre, que la disposition D, qui est celle du Brennus, 550 ^"^ au lieu de 1000 ^. Les valeurs de My sont représentées figure 180.

w^ nf wf

Fig. 180 {Lmrainê),

La disposition B a été adoptée. Elle a été améliorée par l'addition de deux contrepoids» convenablement placés pour fournir un moment de tangage négatif au moment du plus grand moment positif donné parla machine. On est arrivé ainsi à réduire le maximum de M^ à 200 tm.

Les résultats des calculs précédents ont été confirmés par une expérience faite à Taide d'un petit modèle de la machine, placé sur un madrier flexible, qui représentait la coque de la Lorraine. Les vibrations, très prononcées avec les distributions de manivelles C et D, très faibles avec les distributions A et B, ont totalement disparu avec la disposition B complétée par les contrepoids. Tout permet donc d'espérer que la Lorraine aura peu de trépidations.

Faisons remarquer, en terminant, que la disposition D de la figure 178, adoptée sur beaucoup de bâtiments de guerre, pour les motifs qui ont été signalés, n'a donné lieu à des plaintes, ni sur le Brennus, ni sur le (PAssaSj ni sur les autres bâtiments disposés de la même manière. Les mesures prises dans la construction des machines, el dans leurs attaches avec les coques, pour combattre les flexions produites par le couple M^, semblent donc avoir l'efficacité nécessaire.

107. — Distributions et calages divers, avec quatre manivelles non rectangulaires. -— Dans les machines à quatre manivelles, la régularité

du couple de rotation ne demande nullement que les quatre tourillons tombent aux deujL extrémités de deux diamètres rectangulaires. Le calage rationnel, représenté en C, figure ISS, comporte au contraire un angle de 4S'' ; mais ce calage donnerait probablement lieu à des valeurs excessives de Z. Pour faire leur part à la fois, au couple de rotation, à la résultante de trépidation et au couple de tangage, ce n^est pas trop d*user de toutes les ressources qu'offre la liberté complète dont on dispose pour les calages, jointe à la latitude dans le choix des distributions suivant le sens longitudinal.

La recherche de la meilleure disposition, en admettant tous les angles de calage possibles, en dehors des manivelles rectangulaires, a été faite à diverses reprises, comme le montrent les figures 1S8, 160, 17S, calages C, et aussi les études de M. Pinczon sur deux dispositions de manivelles non représentées figure 178. MM. Otto Schlick et Tweedy, ont fait, de cette recherche, Tobjet particulier de calculs nombreux, accompagnés d'études expérimentales analogues à celle dont nous avons dit un mot au sujet de la Lorraine.

MM. Otto Schlick et Tweedy, dans un article de Y Engineering de 1897, ont préconisé les trois dispositions représentées figure 181.

ABC

M.P B-P BP HP

MiP BP MïP HP

M.P B.P BP HP

Fig. 181.

Les dispositions A et C se rapportent à des machines à détente triple, et la disposition B, à une machine à détente quadruple. La première. A, offre une grande analogie avec la disposition C de la figure 178. La disposition C se rapproche beaucoup de celle adoptée par M. Jûngermann sur la machine du Kaiser» Wilhelm-der-Grosse.

Nous avons' déjà indiqué, figure 162, le calage des manivelles du Kaiser-Wilhelm-der-Grosse^ à l'occasion du couple de rotation ; il est inutile de le reproduire ici, la succession des manivelles étant selon Tordre ordinaire, de HP à BP, en partant de Pavant.

Tous les calculs relatifs aux trépidations ont été faits pour le bâti-

ment, en tenant même compte des forces d'inertie résultant du mouvement des tiroirs. La figure 182 représente les deux résultantes de trans-

30* «0* 00^ 1«0* ISO* 180* CIO' 840* Sfo' 300* 550* 5€0

Pig. i82 {Kaiser'WUnelm'der-Grosse).

lation comprenant Tune les forces positives, l'autre les forces négatives. La figure 183 représente, de la même manière, les moments de tangage

Fig. 183 [Kaiter-WiUielm-der'Grosse).

pris par rapport à l'axe du cylindre BP.R. Les deux courbes, Tune posi-

Uve, l'autre négative étant sensiblement symétriques par rapport à Taxe des abscisses, la courbe résultante aurait ses ordonnées presque nulles, pour le moment My, comme pour la force Z. Le bâtiment est connu, en effet, pour avoir peu de trépidations, ainsi que nous Tavons dit plus haut.

Il est à remarquer, sur la figure 182, que les courbes des forces d'inertie partielles des différents cylindres sont symétriques par rapport à Taxe des abscisses, alors qu'en réalité, les forces d'inertie à bas de course ne sont que les trois cinquièmes des forces d'inertie à haut de course. 11 ressort de là que les calculs ont été faits sans tenir compte de Tobliquité des bielles.

Nous résumerons ce paragraphe par le tableau suivant, qui donne les coefficients de résultante de trépidation et de couple de tangage, tels qu'ils sont définis au n"* 104, pour toutes les machines, dans les calculs desquelles il a été tenu compte de l'obliquité des bielles.

Tableau XVIII. - Coefficients de trépidation.

Z hV

KVD