r ou 0.1 A On.10, 0».li, 0>".12 , 0*13, 0*.14, 0 m
11° Largeur de la grille du foyer et de la caisse a feu. 5 r ou A
1 1™, im.10, l».»,***.™, 4™.40 , l^-BO
12° longueur de la grille du foyer et de la caisse a feu. 500 800 2500 r 500 a
1». 0™.91, 0 m .83, 0™.7? , 0B.71, 0«>.G6 13" Hauteur de la caisse à feu.
5.75 r on 1.1b & 4«M5, l m .27, 1">.38, 4">.50, l^.Gl , l'o.TS. t . 14» Nombre des lobes.
r» A* C.25 ou 0.25
1S6 , 190, 228, 204, 505, 350 15° Diamètre de la cheminée.
1.75 r ou 0.35 A O m .350, 0°>.375, 0 m .420, 0 m .455, O m .490, 0«>.S25 16" Diamètres des soupapes de sûreté.
D' = 0.01 l/~n' n' = surface de chauffe
totale.
©».07-, O m .08 t 0".09, Om.10, 0».ll , 0"M2 47° Diamètres des pistons des pompes alimentaires. 0.15 r on 0.03 A O m .030, O m .033, Û m .036, O m .039, O m ,042, 0 m .045
g 2. — Contéqwncet du paragraphe précèdent, 1° Surface de chauffe directe :
04 THiOBIK SPÉCIALE
Eipreiiiion dans laquelle on a :
ou: 7.30 J 9 J 10.70 1 12.50 1 14.30 | 16.20
[ étant la longueur de 1j crusse à feu, ce qui donne pour surface de chauffe directe, eu remplaçant »t par sa valoir : 3.3 à i + 2.5 û*
5.60 j 0.10 j 6.62 j 7.20 j 7.80 | 8,50 2° Surface de chauffe par contact ;
3° Surface de chauffe totale.
4° Quantité de coke brûlée par heure et pur mètre quarru de surface de chauffe totale, en moyenne :
10k.73 j Sk i:, | 6k.40 j 5k'19|4k.l7 j 3M0
a« Quantité de rhalenr payant par heure et par mètre quarrè de surface de chauffe totale , en moyenne : L'nilBS de chaleur.
DBS LOCOMOTIVES. 105
Ceci , en admettant comme exact le dernier tableau que nous avons donné à l'article vaporisation , tableau dont nous avons extrait les nombres ci-dessus.
6° Quantité de chaleur utilisée par kilog. de coke brûlé.
Liiitûa do chaleur. ,
ïo Vérification des nombres ci-dessus.
1» Température de la famée sortant des tubes :
■2" Chaleur perdue par kilog. de coke , en supposant 18 ro. c. air froid employé a sa combustion :
Tjnitéi de cbalenr.
3° Quantité totale de chaleur donnée par kilog. de coke.
Tons nombres fort rapprochés de 7000 et n'en différant que parce que les quantités de chaleur transmise au liquide ont été déterminées approximativement.
8° Dépense en argent pour une production égale de vapeur, celle pour largeur de voie l m .54 étant 1 .
On déduit de là , que pour une largeur de voie de 2 m . 10 . pouvant se réduire i 2 métrés pratiquement, ta consomma- | tion en combustible est diminuée de '/,. En supposant douze heures de marche par jour et par machine, la consommation I en coke étant 500 X 12= 6000 kilog. pour largeur de voie
= lm. 50, ne sera que 0.76 X 6000 = 4S50 kilog. pour largeur de voie =■ 2 mètre*. Suivant que le coke reviendra à 50, 75 ou 100 fr. les 1000 kilog., l'économie réalisée par vue largeur de voie de 2 mètre» sera de 72 fr. 50, 109 fr. ou 145 fr. par machine et par jour.
Le» frais résultant de l'augmentation de largeur de la voie ne couvriront-ils pai l'économie que l'on réalisera sur le combustible î C'est une question que nous ne pouvons résoudre a priori , et qui est entièrement du domaine dus ingénieurs constructeurs.
S 3. — Camparaiton dei naehinn à détente et chauffage de la vapeur avec lei machine* ïim* détente ni chauffage de la vapeur.
Nous avons trouvé (Chapitre l«r, art. 3) les formules suivantes du travail à 4 atmosphères de pression initiale ; .
1" A délente :
2° Sans détente :
it B
Non» avons trouvé en outre {Chapitre I«, art. 2) que 1 kilog. de vapeur utile coûtait :
Avec chauffage de la vapeur, 780 unités de chaleur.
Sans chauffage de la vapeur, 840 idem.
Soit C la quantité de chaleur passant par heure et par mètre quarrè de surface de chauffe totale , on aura :
Quantité de vapeur utile donnée par heure et par mètre quarrè de surface de chauffe totale ;
1° Sans chauffage de la vapeur — ■ ™ p
2° Avec chauffage de la vapeur ■- ■■— = p
DES LOCOMOTIVES- 107 Appliquant ces formules aux divers m envisagés dans
les paragraphes précédents, nous aurons :
Travail produit par " pour 300 kilog. de coke brûlé par
heure, abs Ira C lion l'aile du travail nécessaire pour produire
le tirage.
1° À détente et chauffage de la vapeur :
A = 1 m l m .10 1™,20 im.30 i™.40 1™.50 „ =, 46.60 61.10 77.62 97.20 119.80 146.30 C --= 52000 28000 25000 22000 19000 1G500
En kîlogrammélres :
Ttn — < 11000 12800 1460O 16100 17100 1820O En chevaux:
147 170 195 215 228 243 2° Sans détente ni chauffage de la vapeur :
Tm = 3.58 n = 0.00426 n C
Eu kîlogrammélres :
6200 72!>0 8230 9100 9700 10300 En chevaux :
84 97 111 122 130 138 S 4. — Poids des machines et charge* remorquées.
Nous avons trouvé (Chapitre 1 er article 3), pour jjoida théorique des machines , l'expression suivante :
h étant égal à 41 m. 28 Or , nous avons :
Ponr A = l*. 1».10 1».20 1">.30 i».40 l m -50
(lo— 3.00 2.30 2.40 2.60 2.80 3.00 R = Î3°— 1.60 1.76 1,98 2.08 2.24 2.40 (3»— 1.33 1.46 1.60 1.75 1.86 2.00
nous pu déduisons :
1° Pour grandes vitesses :
2° Pour vitesses moyennes :
3° Pour petites vitesses :
P = 7150k. 860Ok. 10200k. 12000k. 13900k. 16000k.
Pratiquement , tes poids des machines dépassent de beauconp ces résultats théoriques, et bien qu'on ne puisse les déterminer exactement à priori , on ne sera pas loin de la vérité en posant, pour tous les cas :
Connaissent P, il nous snlEra , pour avoir Q ou la charge remorquée, de résoudre, par rapport à cette inconnue, l'équation :
