B LT

1600 ai

(qo + 4 q, + 8 q, + 12 q, + . . . -f- 76 qi»^

6° Centre do gravitd du bateau avec agrès, mais sans machine ni chaudière.

Le poids de la construction et les coordonnées du centre de gravité ne peuvent être calculés, le projet étant fait, que d’après les règles générales qui servent au calcul du poids et du centre de gravité des corps.

TRANSPORTS PAR EAU ET PAR TERRE

Soit

les coordonnées ainsi calculées relativement à ce

point extrême à l’arrière de la quille.

7° Conditions do stabilité du navire.

Soit:

2 y* la somme des troisièmes puissances des valeurs du tableau qui correspondent à la surfaco flottante ;

e la hauteur du centre de gravité de tout le bâtiment y compris les machines au-dessus du centre de gravité du liquide déplacé.

On a pour condition de la stabilité :

240 000 UOO 000 ^ *

L B» 2 y» 1 240 000 000 000 if

Cette dernière expression est la hauteur du métacentre au-dessus du centro de gravité du liquide déplacée.

8° Le lieu du centro do gravité des machines avec chaudière doit être placé de manière & permettre un tirant d'eau uniforme du navire.

S le poids du navire avec agrès, mais sans machine ni chaudière ;

S) les coordonnées du centre de gravité de S;

M le poids des machines avec chaudière;

la distance horizontale du centre de gravité de M à partir

de l’extrémité à l’arrière de la quille;

W et j le poids du liquide déplacé et la distance horizontale

de son centre de gravité à partir de l’extrémité à l'arrière do la quille.

On a:

TRANSPORTS PAR EAU ET PAR TERRE

Roue à hélice ou vis comme appareil moteur (pl. XXXVII, fig. 5 ot 6).

Los résultats suivants, qui sont le produit d'une recherche théorique, viennent de recevoir la consécration de l’expérience.

Soit:

R le rayon extérieur de l'hélice;

u l’angle que forme l’hélice à la circonférence extérieure de la roue avec un plan perpendiculaire sur l'axe de la roue ;

o = R* -t la surface de la projection de la roue de l’hélice sur un plan perpendiculaire à l'axe de la roue;

k = 102 le coefficient pour la détermination de la pression de l’hélice contre l'eau ;

n le nombre des rotations de la vis par minute;

N la force (en chevaux-vapeur ) de la machine motrico ;

O == B T le produit de la largeur du navire par le tirant d'eau; U la vitesse relative du navire contre l'eau ;

B, L, T largeur, longueur, tirant d'eau du bateau;

K = 01 ^ 1 -f- e 1(j,> j | -f- 2 -j^- } coefficient pour la

détermination de la résistance du navire;

(f («) = 1+2 taug* « lognat (sin «) une fonction de l'angle a qui sert pour la détermination de l’effet de la vis. On a aussi approximativement :

<p(ct) — 1 — 0 0154 «°

et on trouve pour:

(ip) « = 0615 0 538 0 461 0 384

Cela étant admis, on a pour la détermination de N et n les expressions suivantes :

KOP* r, , \/KO 1 n

75 *' ko (p («) J

R tang u

TRANSPORTS PAR EAU ET PAR TERRE

Les conditions du meilleur effet d’une vis seraient:

o = ao a — ac a = o

mais elles ne sont pas réalisables.

Des effets satisfaisants ne peuvent être obtenus que dans des navires à grand tirant d’eau; dans ce cas on peut prendre:

< p (a) — 0'615 O = BT=0'4B>

Cette valeur de N est presque égale à celle des roues à aubes; donc l'hélice ne donne pas un meilleur effet que les roues à aubes. Néanmoins, pour les navires la vis donne un si grand nombre des avantages que son application au lieu des roues fait dés grands progrès

et on trouve :

La turbine comme appareil propulseur (pl. XXXVII, fig. 7 et 8).

Les résultats suivants sont le produit d’une recherche théorique et demandent probablement une rectification.

Soit:

R, le rayon extérieur de la turbine;

R, le rayon intérieur de la machine;

fi —L. R

R =i — hJE — I le rayon moyen de la turbine ;

té

(Rj — RjO t = o la surface de la roue de turbine;

£ et y les angles entre les deux plans de la roue et la surface d’une aube courbe de la roue (voir la figure) ;

B, L, T largeur, longueur, tirant d'eau du bateau ;

B T = O produit de la largeur et du tirant d’eau ;