CHAPITRE IV
MODULE D’ÉLASTICITÉ DES SOLUTIONS SOLIDES SITUÉES AU VOISINAGE DES MÉTAUX PURS.
Le tableau Il donne les analyses chimiques et les modules d'’élasticité des solutions solides cuivrealuminium, cuivre-zinc et cuivre-étain.
Tableau II.
Cu — Al Cu—Zn Cu—Sn Frs Modules ÉERpe Modules tar Modules % sition % sition % en poids kg/mm?| en poids kg/mm?| en poids kg/mm° CAE SI7 000 NO Z nt |12; 6000 Fo Sn |M12:600 2,05 — | 12.260 | 9,79 — | 12.060 1,92 — | 12.300 4,72 — 11.920 | 19,30 -— | 11.000 3,81 — | 12.000 SOIR 7501 125,208 T1 580,12 6,05 "|" 11.620 7,90 — | 11.650 | 34,76 — | 10.970 | 8,02 — | 11.350 0,87 — | 11.350 | 37,33 — | 10.830 | 9,90 — | 10.900
La figure 16 montre les courbes obtenues.
Tous ces alliages ont été laminés. Les températures de laminage ont été de 700° pour les alliages cuivre-aluminium et 600° pour les alliages cuivrezinc. Les alliages cuivre-étain ont été laminés à froid. Ils ont subi, au laboratoire, un recuit de 20 minutes à 675°.
On voit que l'aluminium, le zinc et l'étain diminuent régulièrement le module d'élasticité du cuivre. Il est intéressant de remarquer que dans le cas de l'aluminium et de l’étain les courbes obtenues sont au-dessous des droites joignant le module du cuivre à chacun de ces deux métaux, alors que les solutions solides cuivre-zinc ont un module qui obéit sensiblement à la loi des mélanges.
‘UOT}ISOAWOD [ 9P UOIJOUOJ UC UIUJ9-2IAINO J2 OUlZ-21AIN9 ŒUIUTUNIU-OIAINO SOPIJOS SUOIJUIOS SOP 9JL01/8U19,P 9[NPOU NP UOIJELIEA — ‘JL ‘SLT
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De plus, alors que le module varie suivant une loi sensiblement linéaire dans les solutions solides Cu-7Zn et Cu-Sn, il n'en est plus de même pour les solutions solides Cu-Al. Toutefois, dans ces derniers alliages, les variations du module demeurent linéaire si l’on exprime la concentration en volume (fig. 17) ce qui tient à la grande différence de densité entre le cuivre et l'aluminium. Les densités des alliages cuivre-aluminium ont été prises d'après Frilley (8).
Le tableau III donne les compositions chimiques et les modules d'élasticité des solutions solides platine-iridium et platine-rhodium. Ces alliages ont été laminés et recuits. Les figures 18 et 19 montrent les courbes obtenues. On voit que ces deux éléments augmentent de façon très sensible le module d’élasticité du platine suivant une loi sensiblement
[= kg/mm° 13.000 12.000 .
e 11.000 0 10 20 30 AL % en volume Fig. 17. — Variation du module d'élacticité des solutions solides
cuivre-aluminium en fonction de la composition exprimée en volumes.
kg/mm?
25.000 Ù e 20.000 e os 10 20 40 Ir % en poids Fig. 18. — Variation du module d’élasticité des solutions solides
platine-iridium en fonction de la composition.
E kg/mm?
20.000 e e 15.000 16 20 Rh% en poids Fig. 19. — Variation du module d’élasticité des solutions solides
platine-rhodium en fonction de la composition.
linéaire tout au moins à partir d’une certaine concentration.
D'après ces exemples, le module d’élasticité des solutions solides varie suivant une loi sensiblement
Composition %
Tableau III.
Modules Composition %4| Modules en poids kg/m m? en poids kg/mm?
o Ir 16.300 CARE 16.300 5,15 — 18.150 5,5 — 19.000 10,30 —- 18.650 10,4 — 19.500 14,60 — 20.190 DORE 21.850 20,00 — 21.575 24,60 — 23.350
linéaire en fonction de la composition chimique.
Ceci
concorde
d'ailleurs
avec les
études
de
MM. Chevenard et Portevin sur les alliages argentor et cuivre-nickel.
