A X AC

On aura donc ainsi le moyen graphique de mesurer la poussée horizontale H sur le plan AB.

Si l'on veut recourir au calcul, il suffit d'évaluer A'D; on trouve :

, tg(? + p)^l-tg«tgp ^•^

D ou 1 on conclut :

A'd tgp 1

2 ^tg(? + p)^J-tgatgp W

Telle est la poussée exercée sur la paroi du mur AB par le remblai ABC, lorsque le plan de glissement BC fait avec la verticale l'angle p. Il reste, comme dans le premier cas, à chercher l'angle p qui donne la plus grande poussée horizontale H.

On peut analytiquement trouver le maximum de la valeur (5); mais il est suffisamment approximatif de s'en tenir au procédé graphique suivant : On tracera plusieurs lignes telles que BC un peu plus et un peu moins inclinées que la bissectrice de l'angle 90 — ç, parce que le maximum cherché ne s'écarte beaucoup de cette dernière position, si l'angle a n'est pas très grand. Sur chacune de ces lignes on trace la ligne CD faisant avec BC l'angle 9; en même temps, de chaque point C on abaisse une perpendiculaire sur AB (Jig. d).

On mesure chacune des longueurs telles que A'D, et il est facile de vérifier quelle est la plus longue des lignes A'D. C'est celle-là qui correspondra à l'angle p qu'il convient de choisir.

Cela fait, et cette longueur A'D définitive étant mesurée, il suffit de

la multiplier par ~ » pour avoir la valeur de la poussée cherchée, d étant la densité des terres et h la hauteur du mur.

On remarquera que, comme dans le premier cas, le point 0 où convergent les trois résultantes H, P et R, est toujours situé au tiers de BC ; car on a comme dans le premier cas :

d'où

B0 = ^, et BT = i^.

BO=f.

Ainsi, la poussée horizontale H est appliquée en I au tiers de la hauteur h du mur; et la répartition des réactions R le long du plan BG se fait comme dans le premier cas.

Si la surface du remblai est inclinée dans Tautre sens [fig, /), la construction reste la même.

Quant à la formule qui exprime la poussée H, si Ton veut en faire usage, il suffît de changer le signe de a dans la formule (5), ce qui donne :

A^d tgp i

2 ^ 'g.9 + W 1 + tgatgP* ^""^

Recherche graphique du plan de rupture.

La recherche de l'inclinaison à donner à BC pour trouver la plus grande poussée possible pourra se faire graphiquement comme il suit: Soit MABN [Jig. 332) le profil du mur dont la face AB est ici inclinée et AEF le profil du remblai des terres soutenues par ledit mur. Traçons diverses obliques BCj, BCg, BC^, etc., formant entre elles des angles égaux, ces lignes représentant des plans difl'érents de rupture. Cherchons quel est celui de ces plans qui détermine avec le plan BA du mur le prisme de terre dont la poussée sur ce mur BA soit maximum. Pour un de ces plans BC,, par exemple, le prisme correspondant aurait pour base le quadrilatère BAECaB. On transforme ce quadrilatère en un triangle équivalent; ce qui se fait en cherchant sur le prolongement de BCg un point C'a tel que l'on ait :

triangle BAC'j = quad, BAEC2.

On obtiendra la hauteur de ce triangle BAC'a en divisant la surface du quadrilatère par la moitié de BA. Cette hauteur permettra de déterminer le sommet C'a (voir la fig, C). Du sommet C'a, on mènera l'horizontale C'aAj; et en traçant C'aDa, faisant avec BCg l'angle 9, on obtient la longueur AjDg qui est proportionnelle à la poussée normale à BA; laquelle poussée est celle du prisme considéré BAECjB. Si l'on se reporte à ce qui a été dit, cette poussée a pour expression formule (i) :

-- hd . -.

H= -g- X AgDa»

d étant égale à BA.

On aura donc le maximum de cette expression en prenant pour AgDj la plus grande valeur possible. Cette plus grande valeur se trouvera

BtXIÈHC PARTIE.

ï A,!,, ipture ei

égales à luniasanl

la plus une Uaau m qui

le paidi plan B.^

rofildu s terre*

<i'un remblai terminé au profil AEF. A gauche, le bassin est rempli d'eau jusqu'au plan horizontal en M.

On sait que la pression produite sur la paroi intérieure MN d'un réservoir d'eau est la somme des pressions élémentaires produites sur cette paroi. Sur chaque élément superficiel de la paroi, la pression de l'eau est mesurée par le poids d'un prisme d'eau ayant pour base l'élément considéré et pour hauteur la distance verticale qui sépare l'élément du niveau supérieur de l'eau. Il en résulte que la pression totale sur la paroi verticale MN, pour une longueur de 1 mètre, dans le sens perpendiculaire au plan de la figure, est exprimée par le poids d'un prisme d'eau qui a pour base un triangle rectangle isocèle dont la hauteur est égale à la profondeur du bassin et dont l'hypoténuse est à 45''. Dans le cas actuel, ce poids a pour expression :

H = ^^^ X 1 000 = 24500 kilog.

Cette pression est horizontale et est appliquée au tiers de la hauteur jNM. Le poids du mur AMNB, calculé à raison de 1800 kilog. le mètre cube, est P = 30200 kilog. Son centre de gravité est G. Composons ces deux forces H et P; ce qui donne une résultante de mb = 38000^». D*autre part, la poussée normale du remblai a été trouvée ci-dessus égale à

T = 9120 kilog.

11 reste à composer les forces T et m6 = 38000^; ce qui donne la résultante définitive: R' = 35000^». qui passe à 1 mètre environ de l'arête B. Par suite la charge maxima par mètre carré près de cette are le est :

On a: R = 35000 kilog.

NB = e = 3»,40 d = 1"^,00

d'où P = 18150 kilog.

par mètre carré ou 1^«,8 par centimètre carré. Cette pression est faible et l'on pourrait réduire un peu l'épaisseur du bassin à sa base à 3 mètres. 11 faudrait vérifier cette épaisseur comme la précédente. 1406^". Solution des murs de soutènement par le calcul (fig. 32,

PI. III). Supposant l'angle W=z *> ^^ prisme 6c/ est celui de plus

grande poussée, et l'on a la relation :

Q=?ftang«i«, (a)

dans laquelle :

Q poussée des terres contre le parement vertical 6c;

■v-rr

8 poids du mètre cube de terre;

h hauteur bc des terres derrière le mur;

a angle de la Terticale bc avec le talus naturel ce.

Dans le cas où le froltement et la cohésion sont nuls, ce qui a lieu

pour les liquides, Tangle a est droit, on a tang - a = i, et, par suite,

]1 s'agit de déterminer le point d^application de la poussée totale 0 Gomme on démontre que cette poussée totale sur le parement du mur peut être représentée par la surface d'un triangle dont la hauteuresti et dont la base et les parallèles à cette base représentent les pressions au pied du mur aux divers points respectifs de la hauteur de son parement, il en résulte que la résultante Q de toutes les pressions est appliquée au centre de gravité du triangle, c'est-à-dire à 1/3 de Ai partir du pied c du mur (InU 1525).

Il y aura équilibre statique quand le moment de la force Q, pris par rapport à Tarête extérieure du mur, sera égal au moment du poids do mur, pris par rapport à cette arête, c'est-à-dire quand on aura :

— tang»-a = 8'[^— >< — + Aa:^ri^ + 2J-f--2-^nA-hx-fjw'AjJ (J)

équation du second degré qui donne la valeur x, laquelle est, eo simplifiant,

h' poids du mètre cube de maçonnerie ;

n fruit du parement extérieur par mètre de hauteur du mur;

^, nA* tnh

o' --- X — -— moment du massif formant le fruit du parement extérieur;

X épaisseur du mur à sa partie supérieure;

t'hxlnh-\- ~ j moment du massif de mur compris entre ceux qui forment les M

n' fruit par mètre de hauteur du parement intérieur du mur;

ment intérieur.

ô' -^[nh-\-x « w'A) moment du massif de maçonnerie formant le fruit du pare-

Nous avons négligé le prisme de terre compris entre le parement intérieur et la verticale passant parle pied du mur; mais comme le paï** ment intérieur se fait par retraites horizontales, ce prisme de terrf ajoute par son poids à la stabilité du mur au lieu d'y nuire.

Lorsque les parements du mur sont verticaux, les valeurs de net» sont nulles, et la formule précédente devient :

x = h tang

2 Vas'

Lorsque le mur résiste à un fluide, on a tang-a = 1, et, par suite,

Si le prisme de plus grande poussée était chargé d*un cavalier, à

-— - il faudrait ajouter ph dans la valeur de Q {p poids du cavalier sur

l'unité de surface du terrain); de sorte que le moment de cette poussée deviendrait :

~tang«ia(8A + 2i>), et la formule (6) donnerait :

Le mur doit pouvoir résister non seulement au renversement, mais aussi au glissement sur sa base; il faut donc que la poussée Q des terres soit moindre que le frottement de glissement augmenté de la cohésion «ntre le mur et sa base, et que, par conséquent, pour Téquilibre statique, on ait :

?^tang«ia = À8'(îîi* + Ax+2^) + c{nh + x + n'h);

d'où Ton tire :

^, 8tang«|a-(n + n0(A:8' + 2^'^)

^^¥"*" W/TTc ■•

les valeurs de 6 et de 6' sont données au n*» 4b6, et ceUes du coefficient de frottement k du mur sur la base et de la cohésion c au n° 57.

Quant à la valeur do Tangle a, sous lequel les terres coulantes s*éboulent, il convient de la déterminer directement, en creusant verticalement la terre, après en avoir dressé la surface. Pour le sable très sec, on a a = 60<»; pour la terre sèche et pulvérisée, a = 46* ; pour la terre humectée, a = 54°, et pour les terres les plus fortes «t les plus denses, a = 35* ; valeurs qui correspondent respectivement, pour des profondeurs d'excavation représentées par 1, à des bases de talus 1^78, 1,34^1^05 et 0,69.

Quand le mur descend au-dessous du sol sur les deux faces, comme -cela a généralement lieu, on conçoit que la butée des terres contre la «econde face s'oppose au renversement et au glissement. On calculera cette butée à l'aide de la formule (a), dans laquelle on rehiplacera la bauteur A, comptée depuis le pied de la fondation, par la profondeur A| Ide la fondation, et la différence entre les valeurs des moments de Q et Q'^ fris par rapport au pied de la fondation du mur, formera le premier pmembre de la formule (6), qui fournira encore l'épaisseur x. Le frottetaent du mur sur sa base devra encore être supérieur à Q — QMl y an-

rait lieu encore de tenir compte du frottement des terres, frottemeol qui s'ajoute à Q' pour s'opposer au mouvement du mur (1323).

Quand les terres ont de la cohésion, la valeur de la poussée horiioDtaie est :

Q = Çtang«|«(A«A>

h' profondeur k laquelle on a creusé les terres à pic ayant rêboulement, la surface des terres ayant été dressée horizontalement.

On déterminerait Tépaisseur à donner au mur pour résister à eette valeur de Q, de la môme manière que quand la cohésion est nulle; ii suffirait de remplacer dans les formules précédentes la valeur de Q, formule (a), par cette nouvelle.

Toutes les formules précédentes fournissent Tépaisseur à donner u mur pour qu*il y ait équilibre statique ; mais il est évident que cette épaisseur ne suffît pas dans la pratique, et qu'on doit Faugmenter, pour obtenir une stabilité convenable, d'une quantité qui dépend de la osture de la fondation sur laquelle repose le mur; car l'arête autour dt laquelle le mur tend à tourner s'enfonce avec d'autant moins de peine, et le renversement est d'autant plus facile, que la fondation est pla$ compressible. Il conviendrait, par des observations sur les construC' tions existantes, ou par des expériences directes, de déterminer le coef* ficient par lequel il faut multiplier le moment d'équilibre statiqaedi mur, pour avoir une stabilité convenable pour chaque nature de fofl* dation. D'après Gauthey, les dimensions calculées à l'aide des formules précédentes, où l'on a fait abstraction de la cohésion des terres, peo' vent être adoptées avec confiance dans la pratique, surtout si l'on exé- 1 cute les remblais derrière les murs à mesure qu'on les élève, afindt donner aux terres le temps de se tasser et d'adhérer entre elles. Ma» ces formules supposent que la base sur laquelle le mur est élevé incompressible, et comme le défaut de soin et de précaution dansl fondation est une des causes les plus fréquentes de la destruction murs de revêtement, et que la moindre inégalité dans le tasseï peut faire sortir le mur de son aplomb, il convient presque toujooi d'ajouter quelque chose à l'épaisseur donnée par les formules, et d'awii égard à la nature de la fondation et à son degré de compressibiliv pour fixer la largeur de l'empâtement sur lequel le mur est établi. (V^ôS n»' 1316 et 1395 les coefficients de stabilité des pieds-droits, coefficicDî que l'on peut encore appliquer aux murs de soutènement.)

Dans le cas où les terres qu'on rapporte derrière un mur sont sus*! ceptibles de changer d'état, soit par leur contact avec l'eau, soit pif| toute autre circonstance, on doit y avoir égard; bien des murs se son écroulés pour avoir négligé cette circonstance.

Lorsque le mur est établi sur un sol très mauvais, il convient qu^' moment de stabilité du mur pris par rapport à la ligne en passant le milieu de la base du mur fasse équilibre au moment de lapousséei terres; car alors le mur pressant également en tous les points de»!

base, le tassement est aussi uniforme que possible; on obtient cette disposition en donnant un grand fruit au parement extérieur.

1407. Contreforts des murs. Afin d'augmenter le moment de stabilité d'un mur, on construit souvent des contreforts sur le parement intérieur; ces contreforts ont encore l'avantage de diviser le prisme de plus grande poussée.

Lorsque les contreforts font partie du mur, pour déterminer l'épaisseur de ce mur, on calcule séparément le moment de stabilité de la partie de mur qui correspond à un contrefort, en considérant le contrefort comme faisant partie du mûr, et celui de la partie comprise entre deux contreforts; on ajoute ces deux moments, et l'on égale leur somme au moment de la poussée calculée pour la longueur de prism'ë correspondant à l'intervalle compris entre deux contreforts.

Quand on fait des contreforts indépendants, comme ceux en pierre sèche, on calcule le moment de stabilité comme dans le cas précédent, mais sans avoir égard aux contreforts, et on l'égale au moment de la poussée pris pour l'intervalle renfermé entre deux contreforts.

Pour que ce mode de calcul soit exact, les contreforts doivent être assez longs pour atteindre la limite du prisme de plus grande poussée; dans le cas contraire, on tiendrait compte de la poussée produite contre le contrefort par la portion non atteinte de ce prisme.

Les contreforts isolés n'ayant pour objet que de rompre le prisme de plus grande poussée, ils sont ordinairement employés dans les lieux où la pierre est très abondante, et on les exécute en pierres sèches. C'est ce qui a été fait très judicieusement dans diverses circonstances sur le chemin de Saint-Germain, où l'on avait en abondance de mauvais moellons provenant des déblais et ne pouvant servir qu'à faire des remblais et des contreforts abrités de la gelée.

Le mur de quai de Châlons, construit par Gauthey, a 5 à 6 mètres de hauteur; il a 0",65 d'épaisseur en haut et 1°^,15 en bas, avec 1/12 de fruit sur le parement vu. Les contreforts ont 1 mètre d'épaisseur et autant de saillie; ils sont distants de ^"",30 d'axe en axe; ils sont reliés par 3 étages de voûtes en décharge de 1",60 de hauteur sous clef. Par cette disposition on a économisé 1/3 de la maçonnerie.

Dans les quais de Paris, on a rattaché aux murs des contreforts distants de 6 mètres, ayant 2",20 de longueur et 1",20 à l^'jSO de largeur. Ils supportent des trottoirs qui ont 3 mètres, le parapet a 0"',50; mais on ne les a reliés qae par une seule voûte placée à la partie supérieure. Cette disposition exige plus de maçonnerie que celle de Gauthey, mais elle diminue les frais de construction des voûtes. Un motif indépendant de l'économie aurait dû engager à adopter ce système, c'est la facilité qu'il présente d'établir solidement les trottoirs sur les voûtes en décharge. Sur plusieurs quais de Paris, établis dans un autre système, il y a eu pendant longtemps des tassements dans les terres rapportées derrière les murs; de sorte que si l'on y établissait des trottoirs, ils seraient continuellement dégradés pendant un grand nombre d'années par l'effet du tassement.

rait lieu encore de tenir compte du frottement des terres» frottement qui s'ajoute à Q' pour s'opposer au mouvement du mur (1323).

Quand les terres ont de la cohésion, la valeur de la poussée horizoatale est :

Q = Çtang«|«(A«A')-

h' profondeur k laquelle on a creusé les terres à pic avant rèboulement, la surface des terres ayant été dressée horizontalement.

On déterminerait Tépaisseur à donner au mur pour résister à cette valeur de Q, de la môme manière que quand la cohésion est nulle; il suffirait de remplacer dans les formules précédentes la valeur de Q, formule (a), par cette nouvelle.

Toutes les formules précédentes fournissent l'épaisseur à donner aa mur pour qu'il y ait équilibre statique ; mais il est évident que cette épaisseur ne suffît pas dans la pratique, et qu'on doit Faugmenter, poar obtenir une stabilité convenable, d'une quantité qui dépend de la nature de la fondation sur laquelle repose le mur; car Tarète autour de laquelle le mur tend à tourner s'enfonce avec d'autant moins de peine, et le renversement est d'autant plus facile, que la fondation est plus compressible. 11 conviendrait, par des observations sur les coDstruc* lions existantes, ou par des expériences directes, de déterminer le coef* ficient par lequel il faut multiplier le moment d'équilibre statique da mur, pour avoir une stabilité convenable pour chaque nature de fondation. D'après Gautliey, les dimensions calculées à l'aide des formules précédentes, où l'on a fait abstraction de la cohésion des terrés, peuvent être adoptées avec confiance dans la pratique, surtout si l'on exécute les remblais derrière les murs à mesure qu'on les élève, afin de donner aux terres le temps de se tasser et d'adhérer entre elles. Mail ces formules supposent que la base sur laquelle le mur est élevé incompressible, et comme le défaut de soin et de précaution dasi fondation est une des causes les plus fréquentes de la destructio murs de revêtement, et que la moindre inégalité dans le peut faire sortir le mur de son aplomb, il convient presque d'ajouter quelque chose à l'épaisseur donnée par les formules» égard à la nature de la fondation et à son degré de , pour fixer la largeur de l'empalement sur lequel le mur;«ift' n«* 1316 et 1395 les coefficients de stabilité des pieds^drÉÏi^ que l'on peut encore appliquer aux murs de soutèaeoi^^

Dans le cas où les terres qu'on rapporte derriiâ^^' ceptibles de changer d'état, soit par IfMy fTTjpij)i|| toute autre circonstance, on doit y écroulés pour avoir négligé

Lorsque le mur est é moment de stabilité:

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Lorsque Le- ?: • :ri;ai-^ :aiir M.-;tt^ cl mur. mu- ut i--:: seur de « c..-. ;a .•aJuui.i wj*.-=aifu.. i: njon^r:: u -ej partie de œ:;- rû ■.■arr^sD'iiiâ i. m ri<:.-:^Nj-;, et ?■ ■■-:.■.— ■ fort comme 'li-^M^ j&t^h tu mir. "■ --i.u u^ li -la---.. ,■ ■.■ deui conL-a-'irj: i.i i^aïuj; -^-s it-i= mjm^nî . j ; : .^•.. au moment 'iî 1a jrHL-TtM -rLcu-n-r i.xu- a l'iuirN-u ■ .- ~. pondant â r;!-^rv,îi;s aimpra ^nirp irnr i-mn™!..-:.

Qnanii 03 fi;: tiigirantr^orts ra-amuanD-. r.inir:- riêcbe. on L-il^:;.^ i« aiomeni le -iii.-..iê .amm« cic- ^ aa mais sac* lïo.r ri-j:iril un .,-Dnir>^; .irs. - m ' c: i.^ j. poussée pfH p. ar ::niervaile n?a:f^TB*- --un, ip^d: ^. .t~~.

Pour -lie œ miiiie .ie ainil ?(■.[ im^, ,-\ -.min. -, lasaloBr* prtiiraaeiniirç .a.i.-E.ir ^ u-i*fi^ n. ,, , .J-,

. résîsour cai-

de ft = 0 el A = H, qui iratique.

Fi^î. 333.

1408. Profil des murs des bassins de Passy {fig, 333, à ï&Mk

de 1/300). Un bassin de 2",75 de profondeur est découvert et a pour fond une série de voûtes d'arête formant le ciel d'-un autre bassin de 5",iO sous clef (page 238).

Épaisseur k la clef des voûtes d'arête en plein cintre formant le fond da réservoir

supérieur (1 390) 0-^

Distance d'axe en axe des piliers supportant les voûtes d'arête 4 ,69

Côté des piliers au niveau des naissances

des voûtes d'arête 0 ^

Côté des piliers au niveau des dés. ... i ,V

Hauteur des dés 1 ,(0

Côté des dés en haut 1"',20, au pied. . . i ^ Saillie des pilastres accolés aux murs, en regard des piliers, au niveau des

naissances des voûtes d'arête 1 ,011

Épaisseur du radier, qui repose directement sur le sol, qui est très solide. . 0 ,30 Profondeur des fondations des piliers au-dessous de la face supérieure du radier 0 ,99

Aucune terre ne s'appuie contre les murs, dont les parements inté* rieurs sont verticaux, tandis que ceux extérieurs ont un fruit de 1/10. Le fond supérieur se raccorde avec le parement vertical par un congé de 0",50 de rayon, et le fond inférieur par un congé de 2 mètres de rayon.

Afin d'augmenter le moment de résistance du mur total, le parement de la partie supérieure est en porte-à-faux de 0",23 sur le parement de la partie inférieure. C*est pour la même raison que la fondation a été reculée; on a du reste proportionné sa largeur à la pression quelle supporte.

Tous les parements sont en meulière et le reste en moellons, leloot i hourdé en mortier de chaux hydraulique. Les parties en contact arec Teau sont recouvertes d'un enduit en ciment de Vassy de O",03 d'épaisseur moyenne.

Tableau pour calculer les hauteurs et les bases des talus d'excavation, qu^ on connaît le talus naturel de la terre et la hauteur à laquelle on p«i< ^ couper à pic sans qu'elle s* éboule (Aide-Mémoire portatif à Tusage des officiers <l» génie, par Laisné).

Infini.

14,98 62,77 Infini.

Infini.

Il»

Les nombres de la ligne horizontale supérieure de cette table indiquent la base du talus naturel des terres pour une hauteui* égale à l'unité, et ceux de la première colonne verticale indiquent, aussi pour une hauteur égale à l'unité, la base du talus d'excavation.

Soit h' la hauteur, déterminée par une expérience, diaprés laquelle on peut couper la terre à pic sans qu'elle s'éboule.

On peut, avec cette table, résoudre deux questions :

1** Quelle est la hauteur h qu^on puisse donner à une excavation ayant une base déterminée de 0",40 par mètre de hauteur y le talv^ naturel des terres étant connu, et égal à 1™,10, par exemple?

Solution. La hauteur cherchée sera h' multipliée par le nombre 3,02 qui fait à la fois partie des colonnes verticale et horizontale dans lesquelles se trouvent respectivement la base du talus naturel des terres O"*,40, et celle du talus d'excavation 1",10. Ainsi pour h' = 3"*,00, on aura A=3"*,00x3,02 = 9'",06, et, par suite, la base totale du talus de l'excavation sera 0"*,40x9,06=3",624.

2* Quel est le talus le plus raide qu'on puisse donner à une excavation d'une hauteur déterminée h = 9",06, le talus naturel des terres étant connu, et de 1",10, par exemple?

Solution, Divisez la hauteur 9"*,06 de l'excavation par h' (soit par 3), cherchez le nombre 3,02 égal ou immédiatement supérieur au quotient obtenu 3,02 dans la colonne verticale qui contient la base du talus naturel 1,10 des terres, et la base du talus cherché sera le nonïbre 0"*,40 qui lui correspondra horizontalement dans la colon ne des bases des talus d'excavation. Le talus total de l'excavation sera alors 0™, 40x9,06=3", 624.

Pour plus de sûreté, il faudra toujours prendre h moindre que la valeur donnée par l'expérience, quand même celle-ci aurait duré plusieurs mois.

1409. Murs de revêtement. D'après Yauban, les profils des murs de rempart sont convenables lorsque le moment de la résistance est des 4/5 plus fort que celui de la poussée des terres. C'est pour cette résistance que Poncelet a donné la formule empirique suivante, pour calculer l'épaisseur des revêlements pleins à parements verticaux :

X = 0,845 (H + h) tang ^ « y |,

qui devient, pour le cas des maçonneries moyennes :

X épaisseur du mur ;

H hauteur du revêtement ;

h hauteur entière de la surcharge ;

a angle du talus naturel des terres avec la verticale (1408) ;

^ et S' poids du mètre cube de terre et de maçonnerie (446).

Ces formules sont applicables dans les limites de A = 0 et A = H, qui correspondent aux surcharges ordinaires de la pratique.

SIXIËHI

Table donnant les fpaiiseurs i des revéUmenis pour les dtwrrsea terra et ««[«. neries, atier: ou sont berme, ri pour des hauteurs de sarcharçes qvi ééfoaal tes limites ordinaires de la pratiqua; ces épaisseurs étant caicuUes enprtMit la hauteur H des revêtements verticaux pour unité, et dans i'hypolkèailili rotation, et d'une stabilité équivalente à cette du revêtement modèle de i'auto.

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