Masse du fer

a) Masse des tôles d'armature :

Mf. = (y, 4- Vt) . 7,88 = (347 + 45,5) . 7,88 = 3 100 kg!

b) Masse des inducteurs :

Masse des noyaux (acier coulé) :

2 . p . Sm • hauteur des noyaux magnétiques .7,86 = 12 . 10,18 . 2,6 . 7,86 = 2480 kg.

Masse des pièces polaires :

2 . p . /p . 6m . A-, . hauteur . 7,88 = 12 . 3,6 . 4,0 . 0,9 . 0.25 . 7.88 = 300 kg.

Masse totale des inducteurs, non compris la culasse : AfFm = 2480 + 300 = 2780 kg.

C) Masse de la culasse (acier coulé) :

IfFe = TC . Se • diamètre moyen de la culasse . 7,86 = 3,14 . 5,94 . 31,9 . 7,86 = 4700 kg.

Masse totale du fer du système inducteur :

Mrnt + Mfc = 2780 + 4 700 =: 7 i80 kg.

Calcul de la forme des pièces polaires et des courbes de champ. — La longueur virtuelle de l'arc polaire est connue : Â| = 44 cm.

Donnons provisoirement 2 cm de plus à la distance des becs extérieurs d'un même pôle, de manière à assurer une forte saturation du bec d'entrée. Traçons d'abord sur la figure 355 (ou 356) le profil-limite inférieur de l'épanouissement.

Le chanfrein du bec polaire d'entrée sera établi de façon que la zone de commutation tombe en dehors de la partie externe du bec. La longueur des tubes de force dans la zone de commutation est, d'après l'expression 90, page 361,

D'après ce qui a été établi précédemment (p. 357), on a

JCk = (Xm + Xt) . Oi = (3,05 + 3,4) . 248 = 1 600 gauss. rin = 10000 A-t; ^, = 2800 A-t;

et, ayant admis pour

J'p = 0,75 . 6i . Oi = 0,75 . 44 . 248 = 8 200 A-t, et ayant

on trouve

CALCUL COMPLET D'UNE MACHINE A COURANT CONTINU 391 Avec le décalage ainsi obtenu on a alors, pour p = 0,

Cette perméance diffère peu de la valeur supposée, ce qui permet de poursuivre le calcul avec le décalage ainsi trouvé. La partie inférieure du bec polaire étant alors connue, il reste maintenant à en fixer l'épaisseur. La f. m. m. agissant sur les tubes de force sortant du bec polaire a pour valeur

et, comme la perméance linéaire de ces tubes F, IF, IIF, atteint 1,243 par cm de longueur d'armature, on aura pour le flux émis par le bec polaire

*p = 1,245 . 2300 = 2860 maxwells.

Admettons alors en plus que la f. m. m. 1/2 ^p soit uniforme^ ment répartie sur la longueur du bec polaire égale à 5,5 cm. La force magnétisante de ce bec polaire est, par suite,

bp =: — r-=— = 745 A-t : cm

de longueur dudit bec. La f. m. m. agissant sur chacun des tubes passant du bec polaire à la surface d'armature est ainsi connue. On a pour ces f. m. m. individuelles (Cf. fig. 356)

^iii = ^u -I- 6p = 3417 + 745 = 4 162 —

^iv = ^111+ 6p = 4162 + 745 = 4907 —

^v =^iv+6p = 4907 + 745 = 5652 —

#vi = ^v + 6p = S652 + 745 = 6397 —,

et, comme les perméances des tubes I, II, III sont respectivement

>i = 0,94 ; Xii = 0,93 ; Àiii = 1 ,04,

392 CHAPITRE DIX-SEPTIÈMK

on obtient pour les flux de ces tubes

*! =^i .Xi =2672. 0,94 = 2510 raaxwells *ii = rfii . Xii = 3417 . 0,93 = 3180 — *iii = .fin . Xiii = 4 162 . 1 ,04 = 4 31)0 — .

En déterminant de la môme manièrelea flux des tubes IV, V, VI, on arriverait à des valeurs trop élevées parce qu'on ne tiendrait pas compte de Tinfluence de la variation de .f..

TTTTXnZ

4000 GQOO

Fig. 357.

Pour les déterminer, on commencera alors par construire la caractéristique de passage [lig. 357) par le procédé indiqué à la page 287 du tome I, en portant les champs .ICa comme ordonnées et la f. m. m. calculée (Tableau IX, page 378).