VERRES TERNAIRES : SILICE-SOUDE-ALUMINE

Les culots de verre préparés comme il a été dit précédemment sont recuits grossièrement dans un petit four à résistance électrique puis étirés au chalu- ÿ meau. La méthode que j’ai adoptée consiste à coller deux tiges de verre pyrex ou de silice vitreuse sur le culot de verre par contact dans la flamme du chalumeau à gaz et oxygène. L’étirage se fait ensuite en chauffant ce culot dans le dard du chalumeau. Cette manipulation était particulièrement délicate pour les verres trés réfractaires contenant une forte proportion d’alumine. Par refroidissement, la baguette de verre obtenue se détache d’elle-mème des tiges utilisées pour l’étirage par suite de la différence des coefficients de dilatation.

Ces baguettes ont été étudiées au dilatomètre Chévenard en vue de la mesure du coefficient de dilatation linéaire et de celle de la température de transformation. En général, je ne faisais pas de recuit préalable de l'échantillon de verre avant de l’étudier au dilatomètre. Je pratiquais simplement un refroidissement assez lent à l’aide d’une flamme éclairante pour éviter l’éclatement de la baguette. J’ai donc pu observer ainsi un grand nombre de courbes de dilatation relatives à des verres trempés. Je laissais ensuite le refroidissement se faire naturellement dans le four du dilatomètre pour étudier ensuite la dilatation du verre recuit. Toutefois certains verres particulièrement sensibles aux variations brusques de température ont nécessité un refroidissement après

étirage dans un four électrique. Il s’agit encore ici des verres riches en alumine.

Verres silice-soude-alumine.

Coefficient —. ; Température de .Gomposition LHRRre Fu NRA

Numéro, Si O?, Na°O. AIO. transformation. linéaire. Re 80 0 20 490 9,1 Ternes PUR 70,9 (0) 24,5 470 10,9 RE CE ee 72,0 0 27,9 165 LT, BR EE 70 0 30 460 12,4 Dm Ron ee 62 0 38 375 HR CR mL ee 66 8,3 39,7 530 10,2 FRE PORN EE RE Te 76 9,9 14,5 570 6,8 RS PR en re 28,4 pie) 23.4 490 13,6 PRE et 55,6 14,3 Do 5/40 Fi LÉO RL 68 16 16 600 Ge) ARR Cr Der 70,9 10,9 6e 570 8,1 : DA PEER RE 68,9 55 26,6 520 10,7 A 62,9 LOS ge) 540 9,9 Re pee pe 73,1 559 21 520 8,9 ‘PAPA A 7,1 14,9 14,4 690 6,4 RE EN Ce 66 5 29 6ro 11,7 LR ce 65,3 1252 29,0 54o AL RS ns 71,9 10,2 17,9 570 8,0 ET dates 7e 68 10 17 600 7,6 DO PAT Pate ee 60,4 17 22,6 360 9,0 EP PE UE 66 16 18 580 da DR Re Â9,7 REA 36,2 500 14,6 DRE. Er 26 18,9 36,9 570 10,3 PER Tr Te 61 19,8 19,2 590 8,9 Re ve ape à 57 26,2 16,8 690 8,4 DORE es ec lon an 65 22,1 1250 660 7,5 PE ST re 53,4 28,6 18 710 9,0 D PARTNERS LE 0,3 25,8 230 720 9,0 SE RER CRT EE LS 63 SEE 15,9 640 7,8 DORE PL RIM Ares 57 23,8 loss 660 ss A ou non 56,2 DD 20,3 660 9,3 D DR de anse» 16,8 DURS 18,9 790 8,0 BREL rt TS EE 4900 30,7 17,8 790 8,0 DRE Regis Hit 13 37 20 S10 7,

Pour la mesure du coefficient de dilatation, j'ai été amené à choisir l’intervalle de 20 à 100° pour que les résultats obtenus soient comparables à ceux de Winkelmann et Schott ainsi que ceux de English et Turner. Les résultats ont été rassemblés dans le tableau ci-contre en regard de la composi-