CHAPITRE UI. — PONTS MÉTALLIQUES FOBMÉS DE POUTRES DROITES. 2ôS

pose au mouvement de ces rouleaux, étant de 3 k r 05 par tonne de charge verticale, il en résulte une poussée horizontale de 145 kilogrammes par appui, poussée qui s'exerce tantôt dans un sens tantôt dans l'autre. Pour éviter le descellement des pierres, il est donc prudent de maintenir les plaques de roulement par de», tirants scellés dans la maçonnerie.

Sur les petites piles, s'il n'y avait pas de rouleaux* le déplacement borixontsk de m ,03 produirait une inclinaison des piles sur la verticale et déterminerait des efforts considérables dans leurs éléments; aussi, a-i-on cru devoir placer aussi des rouleaux de friction sur ces petites piles, et, grâce à leur présence, la poussée horizontale au sommet est réduite à 290 kilogrammes..

Sur les grandes piles, on n'a pas jugé les rouleaux nécessaires, la dilatation les incline plus ou moins et détermine sur les colonnes des tractions ou des compressions supplémentaires, qui varient pour la base de 46 à 35 tonnes.

L'effet du vent sur ces grands viaducs peut être considérable, mais il est difficile de trouver exactement l'effort correspondant à un vent de tempête. Eresnel admet une pression maxima de 275 kilogrammes par mètre carré; on sait, en outre, que des wagons vides ont quelquefois été renversés par le vent, et l'effort ne correspondait qu'à 160 kilogrammes par mètre carré. Quelle est. encore l'influence d'une surface évidée comme celle des treillis ou des piles? Il est impossible de l'apprécier. Dans ses calculs, M. Nordling admet comme surface exposée au vent la surface pleine totale que présentent le* quatre poutres du tablier, ou les quatre files de deux colonnes des piles avec leurs croisillons ; cela revient à quadrupler la surface pleine que présente l'élévation de l'ouvrage. Il peut arriver en effet qu'un vent oblique agisse sur toutes les parties à la fois. Pour rester en sécurité absolue, on admet comme exacte la pression de 275 kilogrammes au mètre carré, indiquée par Fresnel.

Appliquant ces données au viaduc de Fribourg, on trouve que l'effort du vent sur une pile est de 141,000 kilogrammes avec un bras de levier de 30 m ,8, ce qui fait à la base un moment de renversement de 4,54i,000kilogrammètres; d'autre part, le poids transmis au milieu de Fa base d'une pile est de 567,000 kilogrammes et le moment résistant, par rapport au côté de la base situé à 5 mètres du milieu, est de 2,855,000 kilogrammètres, c'esf-à-dire inférieur de près d'un tiers au moment de renversement.

L'équilibre s'établit cependant grâce aux tirants verticaux qui descendent profondément dans le soubassement en maçonnerie.

Le calcul montre encore que la colonne d'amont, exposée au vent, supporte avec les hypothèses précédentes une traction de- 83 tonnes, et la colonne d'aval une compression de 177 tonnes. De ces chiffres, bien que probablement ils soient au-dessus de la vérité, ressort pleinement le danger qui résulte de l'existence de vents violents.

C'esten vue de cea efforts considérables que M. Nordling a vérifié par le calcul la résistance de ses piles et de leurs croisillons. 11 trouve en outre que, mus l'action d'uua vent de tempête, les grandes piles de Busseau d'Ahun peuvent s'incliner de %à 5 centimètres, et les petites piles d'environ un. centimètre.

(Test doue l'action du vent qui joue le rôle capital dans la stabilité des piles métalliques.

Pour résister aux efforts de traction qui tendent à soulever les bases des colonnes et à produire des oscillations dangereuses, les colonnes sont maintenues par des amarres en fer forgé de 6 à 40 centimètres de diamètre : ces amarres sont fixées au niveau» du socle en fonte par un éoroutogè dans le creux.de lai

colonne, et convenablement serré au moment de la pose; elles pénètrent dans le soubassement et sont clavetées sur des plaques d'amarre logées dans des niches à plusieurs mètres de profondeur dans la maçonnerie (6 m ,50 pour la grande pile de la Cère). Ces niches sont accessibles par un corridor et Ton peut en tout temps visiter les amarres.

Pour les couronnements des socles, on emploie de la pierre aussi dure que possible.

Les prix de revient ont été établis par H. Nordling et résumés dans les formules empiriques suivantes :

1° Prix de revient du tablier par mètre courant, en raison de la portée (a) de; travées d'axe en axe des piles :

• T= 2700 -h 0,90 (a— 50)(«-M0) pour tablier à deux voies. T s 1500 + 0,50 (a — 50) (a + 10) — une voie.

Ces formules appliquées à Busseau d'Ahun et & la Cère, donnent 2,700 francs et 1 ,500 francs par mètre courant de tablier ;

2° Prix de revient de la charpente métallique dune pile, en raison de la hauteur c de cette charpente métallique :

C as 15000 + (c — 2,20) (l970 — — ) pour viaduc à deux voies. C= 1400O + (c- 2,20) (l690 — ^\ — à une voie.

3° H. Nordling a donné des formules du prix de revient des soubassements en maçonnerie ; mais cette quantité nous paraît trop variable pour être susceptible d'être mise en formule;

A° h étant la hauteur totale apparente du rail au-dessus du sol naturel, et (a) l'ouverture d'une travée, on aura la disposition la plus économique lorsque les quantités (a) et (h) seront liées par la relation :

a = 50 H- 0,56 h pour un viaduc à deux voies. et, a = 30 -|- 0,45 h —à une voie.

5* L'ouverture étant déterminée en fonction de la hauteur par les équations précédentes, le prix total A par mètre courant, tout compris, sera donné par les formules :

A = 21 70 •+■ h l 46 -|- r \ pour le viaduc à deux voies . à=1350 + a(34 + ^) — à une voie.

Dans ces formules on devra prendre pour h la valeur moyenne de la profondeur de la vallée à franchir au-dessous des rails.

6° Pour comparer ce prix de revient avec celui des viaducs en maçonnerie, M. Nordling a mis en formule le prix de revient des viaducs en maçonnerie, et il a trouvé, en désignant par h la hauteur moyenne ; que le prix par mètre carré d'élévation s'élevait à :

50 + 3A pour les viaducs à deux voies.

30 + Zh — à une voie.

et encore ces formules donnent-elles des nombres inférieurs à la réalité.