^., — — — = 59o kilogrammes

par hectolitre de bon goût, et le rendement définitif :

fîrt — — ^—

Bon goût. . 60 -f -j^ (33,5 -f 33,5" + 33,5* +...) = 90,24

Élhers et huiles 4 -|- ^ (33,5 + 3p' + Sp* + ...)" 6,01

Freinte . . 2,5 -f j^ (33.5 + 337>' 4- ^^ + ...)= 3,75 ' . Total 100,00

La dépense totale de vapeur pour les 100 hectolitres de flegme serait devenue 90,24 X 595 = 53.693 kilogrammes, ou pour hectolitre d'alcool à lOO*' contenu dans le flegme 536 MI., 93 = environ 70 kilogrammes de charbon.

L'exemple de calcul cî-dessus se rapporte à un rectificateur à 30 plateaux prforé^. D'après M. Sorel f'), dans les appareils Savalle du dernier modèle, la dépense totale ^r hectolitre d'alcool extra-fin recueilli s'élève à 63 kilogrammes de houille ; il convient d'ajouter pour rendre les chiffres comparables aux précédents qu'il y a à déduire 7 kilogrammes pour le service des pompes, reste donc 56 kilogrammes pour la vaporisation et l'affinage.

Or, dans une distillerie où l'on a assez d'eaux d'échappements et d'eaux provenant des condenseurs pour alimenter chaud, les générateurs produisent au moins 8 kilogranunes de vapeur par kilogramme de houille, par conséquent la dépense de vapeur serait 56 X 8 = 448 kilogrammes par hectolitre .

M) « Le traitement successif des mQ]ien» qoUki^ élève donc la € déçense réelle à 42 x 1,51 »63 kilogrammes de houille iiar hec- < tolltre d'alcool extra-fin recueilli, (e chiffre théorique est parfai- « tement d'accord avec les résultats pratiques qui m*ont été com- « muniqués de divers côtés i. -> E. Sorel, loc. cit., page 233, Société d'Encouragement.

Maercker ne nous donne aucun renseignement sur les dépenses de vapeur des rectificateurs français ou allemands. Nous aurions pourtant été fort heureux d'avoir ces renseignements, en particulier poui* l'appareil d'Heckmann, qui a peut fonctionner sans régulateur de vapeur, sa marche étant très régulière par suite de la suppression des plateau jc pertorés ( ) ».

Pour terminer, voyons comment on devra calculer la puissance d'un appareil devant rectifier journellement 100 hectos d'alcool à 100** comptés en flegmes provenant de la distillerie. Pour faire des extra-fins a l'extraction de 60 % que nous açons vue ci-dessus, à cause des 38,6 % de repassages successifs, il faudra travailler journellement :

de flegmes et moyens goûts rentrant au rectificateur.

En outre, entre une rectification et la suivante, il y a une perte de temps pour la vidange et le nettoyage de la colonne et de la chaudière, le chargement et la mise en route, perte de temps qui représente de 4 à 6 ^ du temps de coulage. Il faut donc, en dehors du rectificateur à repasser les mauvais goûts, installer un ou deux rectificateurs dont le coulage horaire soit au total d'environ 700 litres.

(188) Dépense de vapeur des rectificateurs continus.

Citons d'abord des expériences précises qui ont été faites par M. E. Barbet, chez M. Dantu-Dambricourt, à Steene, le 3 juin 1890, avec la colloboration de M. Barbion son intelligent directeur.

« L'appareil Continu installé à Steene présente ceci de particulier que l'épurateur a le double de la puissance du rectificateur continu proprement dit. L'épurateur travaille 200 hectolitres de flegmes à 100° par 24 heures, et fournit moitié de cette production au rectificateur continu et moitié aux autres rectificateurs or-

(1) Maercker, loc. cit., l. H, p. 412.

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dinaires que possède Tusine. Nous reviendrons un peu plus loin sur les avantages spéciaux de ce mode de travail .

« Le rectificateur continu est un n** 9, donné nour un travail journalier de 95 à 100 hectolitres d^alcool à 100** à l'état de flegmes bruts. Disons en passant que l'appareil fait plus qu'il n'a été promis ; Texpérience que nous allons relater prouve que l'appareil correspond à 106-107 hectolitres à 100** par 24 heures. Ajoutons enfin, que l'appareil est muni des perfectionnements dits « de Pasteurisation » et qu'il produit simultanément deux qualités d'alcool. L'alcool pasteurisé est d'une pureté très remarquable, car à la sortie môme de l'éprouvette il décolore le permanganate en 85 minutes ; c'est en quelque sorte un alcool de cœur de rectification. L'autre alcool non-pasteurisé décolore en 7 minutes; c'est un excellent extra-fin, obtenant une prime très importante par rapport à l'alcool marchand ordinaire.

« Voici comment s'est faite l'expérience : A la sortie des vinasses est disposé un robinet à 3 eaux ; normalement ce robinet envoie les vinasses épuisées à l'août. Mais il suffit de tourner ce robinet de 90° pour envoyer les vinasses dans une citerne spéciale jaugée, qui est une citerne de secours pour le cas où un accident quelconque aurait provoqué un épuisement incomplet des vinasses en alcool. Grâce k ce montage l'expérimentation de la dépense de vapeur est extrêmement commode. A un moment donné, l'on remarque sur le tube de verre du soubassement de l'appareil le niveau intérieur de la vinasse en ébullition ; on s'arrangera pour qu'en fin d'expérience la hauteur dans le tube soit exactement la même. On regarde l'heure et l'on tourne le robinet de vidange dans la citerne à petites eaux dont le niveau a été préalablement relevé.

« Ensuite on va relever successivement les niveaux aux bacs à flegmes épurés, aux alcools pasteurisé et non pasteurisé et enfin au bac aux huiles amyliques. Pour chaque bac on note l'heure afin de tout rapporter à 60 minutes de coulage, car les relevés successifs des niveaux prennent un certain temps.

« Dans l'expérience que nous relatons, les vinasses ont

été recueillies pendant 1 heure 55 minutes et 30 secondes. Grâce au récupérateur de chaleur, les vinasses ne sortent guère qu'à 60', de sorte qu*elles ne donnent presque pas de déperdition de poids par émission de vapeur. Nous rappellerons d'ailleurs que la vapeur du barboteur amène avec elle une certaine proportion d'eau vésiculaire ; il y a plus que compensation, et bien que nous n'ayons pas été à même d'apprécier la proportion des entraînements vésiculaires, on comprend n priori qu'elle doit être assez importante puisque la vapeur est laminée dans le papillon du régulateur, c'est-à-dire qu'elle subit une détente, un refroidissement, ou en somme une condensation partielle.

« Le volume reconnu des vinasses pendant la durée du coulage a été de 2.783 litres. Le poids du litre à 60' de température est environ de 0 kil., 980.

2783 X 0,98 =2727 kilos pour 115» 1/2, soil 1416 kilos à rheurc.

m II ne faut pas oublier que dans ce poids est comprise l'eau apportée par le negme d'alimentation.

<!c L'ensemble des alcools pasteurisé et non-pasteurisé a donné un coulage total de 416 litres d'alcool à 96»* à l'heure. Comme confirmation de ce résultat, on a repris les niveaux dans les mêmes bacs le lendemain matin au bout de 12 heures de coulage supplémentaire ; le coulage horaire pour ces 12 heures a été reconnu à 413 litres, ce qui prouve que l'expérience avait été faite avec une très grande précision.

« Enfin les huiles avaient coulé à raison de 26 lit., 8 à l'heure à Q'I^'y soit 16 lit., 6 d'alcool à 100" à l'heure, ce qui fait une extraction proportionnelle de 4 lit., 0 par 100 litres à 100° entrant dans l'appareil.

« Le flegme épuré marquait 41*',8à 15', soit 34 kil., 5 d'alcool pour 100 kilogrammes de flegmes.

«L'introduction de flegmes a été exactement de 10 hectoHtres 07, et comme la densité est de 0,950 cela représente 956 kilogranmies de flegmes.

956 X ^ =330 kilos d'alcool.

956 X ^* = 620 kilos d'eau.

(T Ramenons tout en poids.

«( L'alcool à 96*' a une densité de 0,8128,

416 Ht. X 0,8128 = 388 kilos.

«c Les huiles à 62*^ ont une densité de 0,91.

2Glil.,8 = 0,91 = 24k.,S8.

f( Le poids total des sorties de Tappareil est de :

Vinasses 1.416 k. ^

Alcool rectifié à %*" 338 >

Huiles amyliques à 62*' 24,38

Total . . . * 1.778,38

L'entrée des flegmes était de. . . . '.^56 »

La diflérenee est due à la tapeur . = 822,38

<i La quantité totale de Talcool à lOC entrée dans Tappareil a été de :

416 lit. X 960 ~ ... . 899 lit.,5 à 100- Huiles • . 16 , 6 »

Totol . . . 4161it..là lOOo 822 XKK)

de vapeur par hectolitre de flegme épuré à 100° ».

Si, comme précédemment, nous estimons la vaporisation aux générateurs à 8 kilogrammes de vapeur par kilogramme de houille, on voit que le rectificateur continu ne dépense au total que 24 kil., 7 de charbon par hectolitre d'alcool à 100** compté dans les flegmes. C'est plus de moitié d'économie sur les chiffres que nous avons trouvés ou cités plus haut pour les discontinus.

L'économie de vapeur provient surtout de trois causes: suppression des périodes de mauvais et moyens goûts pendant lesquelles les discontinus dépensent de la vapeur en pure perte ; suppression du repassage des moyens goûts et récupération de la chaleur des vinasses pour éclmuffer les flegmes. En effet, le récupérateur de chaleur peut facilement échauffer les flegmes jusqu'à ébullition, ainsi que nous allons le prouver. Transformons d'abord tous les volumes en poids.

Le flegme à ôO** contient 42,5 d'alcool pour 100 ki-

logrammes de liquide. Donc pour produire 100 kilogrammes d'alcool à 100^' il faut :

10() 100 X -Tg-r = 235 k. de flegmes, qui se composent de 100 k. d*alcool

*"" et 135 k. d'eau.

Comme nous employons environ 200 kilogrammes de vapeur de barbotage par hectolitre d'alcool à lOO*', par 100 kilogrammes d*alcool nous emploierons :

290 X jj^jg =246., 0k..818étantlepoid8dulitred'alcoolàzéro.

Les vinasses se composeront donc de :

Condensation de la vapeur de chauffage. ! . 246 k.

Poids d'eau apporté par le flegme (moins 4o/o d'eau dans Tàlcoal rectifié et 3 o/o dans les

huiles) 128 »

Total 374 k.

La chaleur spécifique des vinasses est de 1,01 ; donc chaque degré que perdront les vinasses au profit des flegmes produira :

347 X 1,01 = 377,7 caloiics.

D'autre part, les flegmes sont en moyenne à 15' avant leur entrée dans Tappareil ; leur point d'ébuUition est 88'. Il faut donc leur fournir 83 — 15= 68'. ' La chaleur spécifique du flegme à 50*' est :

0 =. 0,090 + 0,0027 t = 1,10 235 k. X 1,10 X 68' = 17.578 calories.

Pour fournir ces calories, la température des vinasses s'abaissera de :

Les vinasses sortant du bas de l'appareil à 102°, après le récupérateur elles auront encore :

On voit donc que l'emploi du récupérateur au continu économise tout d'abord la vapeur de chauffage des flegmes avant coulage de la rectification ordinaire, et récupète en outre plus de la moitié des chaleurs

des viDasses perdues à la vidange de la chaudière, fiemarquons en passant que cette chaudière n'existant plus au continu n'est plus une cause de pertes par rayonnement, ou que si Ton veut appliquer cette perte aux tronçons d'épuisement qui ici remplacent l'ancienne chaudière, elle devient négligeable par comparaison des surfaces.

Dans ces dépenses de chaleur du rectificateur continu complet, nous pouvons faire la part de Tépurateur et celle de la pasteurisation.

(189) Dépenses afférentes à V épuration et à la pasteurisation.

PourPépurateury supposons qu'on concentre les éthers à 95^, ce qui est le maximum en pratique, et par suite le maximum de dépense. En répétant le calcul des dépenses que nous avons établi pour la rétrogradation (t 39t),mais pour un rectificateur produisant seulement 9b*', au lieu de 96^,5, M. Barbet a trouvé

Eratiquement qu'il faut 70.058 calories par hectolitre, I flegme étant introduit bouillant ; pour un fractionnement de 5 ^ la dépense de Tépurateur sera donc : '

TO.a'ia X -^^ = 3.502081.00 -r^, = 5kil. 84

de vapeur par hectolitre d'alcool à lOO"* introduit dans l'appareil. Dépense insignifiante et confirmée par la pratique.

Pour la Pasteurisation, il y a deux petites causes de dépense supplémentaire de vapeur. D'une part les 5 ^ de moyens goûts de tête sont renvoyés à l'épurateur ; la dépense d'ensemble est donc majorée de 5 % .

En second lieu, il se produit un certain refroidissement supplémentaire de la rétrogradation. Il suffît « donc de prendre la température de cette dernière en plaçant un thermomètre à la sortie du condenseur E (fig. 85), puis, par un autre thermomètre placé avant rentrée dans la colonne en B, sa température après qu'elle a reçu le liquide froid du réfrigérant F. En

(l) E. Barbet, loc. cit. page 18.

opérant ainsi sur un rectificateur continu simplifié, sans épurateur, nous avons trouvé les températures de 75' et 66', 8 ce qui correspond à un abaissement de température de 8®,2 dû à la pasteurisation. Or, comme nous Pavons vu (< 32) pour 100 kilogrammes de coulage au continu, il y a environ 650 kilogrammes de rétrogradation, pour retrouver cette diflférence 8^2, il nous faudra donc dépenser :

4 841 650x0.910 X 8,2 = 4.841 cal., ou ^^ = 8S07

de vapeur par 100 kilogrammes d'alcool à lOO" au coulage ou 5 kil. 92 par hectolitre, chiffre sensiblement é^al à la dépense de réparateur. En somme la pasteunsation augmente la dépense de vapeur d'environ 16 kilogrammes à Thectolitre.

(140) Epurateur continu employé isolément.

L'épurateur a été installé isolément dans un certain nombre d'usines. Dans ce cas, l'épurateur se rajoute entre les colonnes à distiller et les rectificateurs. Quelle . que soit l'importance de l'usine, il suffit d'un seul appareil pour épurer la production journalière totale de toutes ]es colonnes. Les rectificateurs sont chargés avec des flegmes épurés, privés de jjroduits de tête ; aussi la qualité de l'alcool est-elle considérablement améliorée, car tout le monde sait que pour atteindre à de grandes puretés, il faut partir de très bons flegmes.

On ajoute à l'épurateur Un récupérateur, mais il a beaucoup moins de puissance de transmission, à la fois parce que le volume des flegmes épurés est presque égal (plutôt un peu inférieur) à celui des flegmes bruts, et parce que leur température n'est que de 83' ; il est pratiquement difficile d'échauffer les flegmes bruts au delà de 60 à 65'. Mettons 68' en moyenne. Il restera encore 20' à fournir.

Par hectolitre d'alcool à lOO*', nous aurons 187 kilogrammes de flegmes à ôO** et il faudra leur fournir :

187 X 1,10 X 20 = 4.114 calories,

qui ajoutées aux 3.502 calories, que nous venons de trouver pour l'épurateur alimentant le continu, et dans

les mêmes conditions d'une extraction de 5^ de têtes, au degré de Oô*', donnent un total de :

4.114 -b 3.502 = 7.616 calories, ou y—pr = 12k.,87 de vapeur.

Ce chiffre peut être considéré comme un maximum, car pour un appareil bien réglé, cette dépense n'est pas atteinte en pratique.

L'adjonction de l'épurateur aux rectificateura ordinaires outre Tamélioration de la qualité de l'alcool, procure un autre avantage considéraWe. Par cette extraction pr^lable des éthers, la quantité de flegmes à envoyer aux rectificateurs est diminuée, la période ordinairement si longue du coulage des moyens goûts de tête est réduite dans une grande proportion. L'appareil rend davantage du premier coup, et de plus il n'est plus encombré par le repassage des moyens goûts, d'où résultent : une augmentation possible de la production de l'usine en alcool rectifié, et une diminution de la dépense de vapeur par hectolitre. Cette économie va de 20 à 80 ^ à qualité égale d'alcool produit.

(1411) Comparaison et critique des rectifications continue et discontinue.

Ce que nous avons vu des dépenses de vapeur des deux systèmes, donne sans contredit Tavantage au rectificateûr continu qui procure une économie minimum de 50 % de combustible ; aussi, ne ferons-nous que rappeler, rapidement ses autres avantages qui ressortent des faits que nous avons exposés, tels : la production proportionnelle plus forte de l'alcool bon goût, facilité de varier le débit et la quaUté suivant les besoins, suppression des chaudières et de leurs dangers, suppression des bacs d'attente des flegmes et des bacs à moyens goûts, etc. Nous ne nous occuperons que des points que nous n'avons pas encore abordés : la freinte et la facilité de conduite des appareils.

Chaque fois que l'on fait une rectification, on constate une perte d'alcool qu*on appelle freinte. Ce terme ne s'applique qu'aux pertes que l'on ne peut justifier par aucun accident, ni par le contrôle des ins-

truments de mesure, pertes que Toq ne peut évaluer que par les différences comptables de l'enti^ôe et de la sortie d'alcool dans un rectificateur.

De cette freinte, une partie est due à Tair jenfermé dans l'appareil au moment de la mise en route, air qui ne s'échappe que saturé de vapeurs d'alcool.

La principale origine de ces freintes a été pour la première fois indiquée par D. Savalle (*) qui a constaté: «... formation des éthers et des carbures aux dépens de l'alcool à l'intérieur de l'appareil... i», remarque contrôlée depuis par M. Barbet qui a reconnu que la principale cause de la freinte était due au contact direct des flegmes avec les serpentins de chauffage, et que pour un même appareil la freinte est d'autant plus forte que le produit à rectifier est moins pur. Tanais que dans un rectificateur continu, ou la vinasse épuisée vient seule en contact avec la vapeur de barbotage, la freinte reste inférieure à 1/2 % avec des flegmes courants.

Comparons maintenant les deux systèmes au point de vue de la facilité de conduite des appareils. Si l'on s'en tient à un examen sommaire des deux rectificateurs des figures 31 et 34 par exemple, l'avantage de la simplicité reste sans conteste au oiscontinu, et l'on reproche à la rectification continue d'être très difficile à conduire.

Dans le discontinu en effet, le régulateur de vapeur étant réglé une fois pour toutes, une rectification entière peut se conduire par la manœuvre d'un seul robinet, celui qui fournit Teau au condenseur ; dans le continu au contraire il faut régler deux régulateurs, deux robinets d'eau aux condenseurs, Teau des réfrigérants auxiliaires, l'alimentation et les robinets réglant le coulage des 5 éprouvettes.

Gela est très vrai, disons-le tout de suite, et la première mise en route d'un continu est une opération un peu plus délicate que celle d'un appareil ordinaire ; mais une fois le réglage de rappareil bien établi, l'avantage de la simplicité revient encore au continu, car avec le soin de ramener les flegmes à un degré constant, la régularité de l'appareil est telle que l'ouvrier

(1) D. Savalle. ~ la Rectification, p. 3, éditions 1883etl8dS.

peut rester des joamées entières sans manœuvrer un seul robinet.

Dans le discontinu en revanche, la manœuvre du robinet unique est incessante, non seulement pour les chargements, les vidanges et nettoyages, mais encore suivant la dégustation.

L'appréciation des fractionnements est laissée au plus ou moins de goût d'un ouvrier, parfois inattentif ou enrhumé. Le distillateur même le plus attentif est souvent exposé à des erreurs de fractionnements qui entraînent à des repassages onéreux.

On peut il est vrai s'aider des méthodes d'analyse, et surtout de la méthode au permanganate, assez simple pour être employée par tout ouvrier soigneux sans connaissances chmuques spéciales. Mais on le sait, ces méthodes qui sont des indicateurs sensibles ne suppléent pourtant pas à la dégustation.

Pour la rectification continue au contraire, une fois le réglage de l'appareil établi par le chef d'usine luimême, pour la qualité d'alcool qu'il désire, les qualités d'alcool coulant à chaque éprouvette ne varieront plus tant que la qualité du flegme restera la même, et le rôle de l'ouvrier se borne à surveiller si les pompes fonctionnent bien, si les niveaux des bacs à eau et à flegmes sont réguliers, et si les degrés des divers alcoomètres ne varient pas aux éprouvettes. Toute variation indiquerait un accident auquel on a d'ailleurs le temps de remédier facilement.

Les modifications d'allure de l'appareil pendant la marche sont d'ailleurs assez simples, et le réglage de première mise en route n'est pas si difficile qu'il ne puisse être confié à un ouvrier intelligent et comprenant bien son appareil, nous en avons eu maintes fois la preuve par les monteurs. Il suffit d'avoir assisté à une de ces mises en route pour savoir la diriger pour n'importe quel autre rectificateur. Le chef d'usine peut donc ainsi rester le maître absolu de son appareil et de la qualité de l'alcool, modifier rapidement et sans arrêts cette qualité, si les nécessités des cours lui procurent un avantage^ ce qu'il ne saurait faire aussi complètement avec les rectificateurs ordinaires.

Ici encore l'avantage revient donc au rectificateur continu.

Pour en terminer avec les rectificateurs, nous dirons quelques mots des appareils de laboratoire. La Revue de Chimie Industrielle de décembre 1892. a donné les renseignements comparatifs que voici sur les appareils de laboratoire existant antérieurement.

Titre maximum obtenu Appareil Claudon et Morin .... 94^1 » Le Bel et Henninger à 15 boules 94,1

» Savalle 92,5

» Winssinger 88,0

Auxquels nous ajouterons :

Appareil Sorel (i) 94«

Barbet («) 96,9

Ce dernier appareil, construit suivant les principes que nous avons exposés dans les pages précédentes, a pu, malgré ses petites dimensions, permettre d'obtenir au laboratoire les mêmes résultats que dans les plus grands appareils industriels, tant pour le degré de l'alcool obtenu que pour la purification des produits, et cela qu'on le fasse fonctionner en continu ou en discontinu, car il se prête aux deux combinaisons.

Donc, les résultats comparatifs ci-dessus sont une confirmation absolue des théories que nous avons adoptées, théories qui concordent avec la pratique, aussi bien pour un rectificateur de laboratoire donnant un demi-litre de coulage à l'heure, que pour les gros appareils qui donnent pendant le même temps une production mille fois plus grande.

(1412) Colonnes à distiller à haut dôgré.

Les colonnes à distiller à haut degré ont eu surtout pour but l'obtention de fieçmes très concentrés, ce qui procure une économie considérable de transports lors- (]^ue la rectification n^est pas faite sur place, à la distillerie même. Elles ont pris une grande extension en Allemagne, précisément parce que le rafiînage des alcools est dans ce pays une inaustrie tout à fait distincte de la distillerie agricole.

(1) E. Sorel, loc. cit., page 239.

(2) L'Alcool et le Sucre, janvier 1893.

Nous prendrons pour type de ces appareils la colonne Egrot à haut degré que représente la figure 36. Le vin froid d'alimentation vient du réservoir supérieur, se réchauffe dans le condenseur-chauffe- vin, et entre dans la colonne sur le plateau supérieur des tronçons d'épuisement. Par suite de la disposition spéciale de ces plateaux que, nous avons vue (Kft), la partie basse de la colonne est beaucoup plus grosse que la partie supérieure où l'alcool se concentre, grâce à la rétrogradation qui vient du condenseur chauffe- vin.

Fig. 36. — Appareil de disiillatiou continue système Egrot.

Dans le haut de la colonne, tout tend donc à se passer comme dans les plateaux d'un rectificateur, et en particulier d'un rectificateur continu, et ce que nous avons dit de Tenrichissement des vapeurs par la rétro-

gradation nous dispense de refaire cette théorie qui est la même dans les deux cas.

Remarquons cependant que dans ces colonnes à haut degré il n'y a qu'une éprouvette pour la sortie de l'alcool ; il ne peut donc y avoir épuration. En effet, si les vinasses sont bien épuisées, il faut que toutes les impuretés volatiles accompagnent Talcool à Téprouvette ; le fusel ne pourrait sortir par le bas avec les vinasses, que si l'épuisement n'était pas complet, ainsi que nous l'avons démontré à propos de la rectification continue.

Aussi dans ces colonnes il est inutile de chercher à atteindre les degrés si élevés que Ton cherche en rectification; il suffit d'atteindre 91 à 92»'.

Les flegmes à haut degré ainsi produits, n'ont pas Todeur aussi forte que les flegmes pr^uits avec le même vin par une colonne à bas degré, mais il n'y a pas pour cela une purification réelle et profitable pour la rectification ultérieure,

La différence d'odeur tient surtout à ceci, c'est que le flegme à haut degré contient moins d'acides gras libres ; les acides volatils, en présence de l'alcool bouillant et à haut degré, ont en partie formé des éthers, d'odeur plus ou moins agréable, qui masquent les odeurs fortes et nauséabondes des produits de queue. Il faut aussi constater que quelques-uns de ceux-ci, parmi les plus lourds et les plus odorants, sont restés dans la vinasse. Ces odeurs fortes reparaissent) en grande partie lorsque, pour la dégustation on coupe ces alcools forts avec de l'eau.

(1-43) Dépense de vapeur des colonnes à haut degré

Il semble à priori qu'une colonne à haut degré, par le seul fait qu'elle opère une concentration, doive coûter beaucoup plus de vapeur qu'une colonne à bas degré.

Pourtant si Ion veut bien y réfléchir un peu, et si l'on a bien compris la démonstration que nous avons faite (1555) en comparant les colonnes continues aux alambics simples, on reconnaîtra assez vite que, dans

certains cas, la colonne à haut degré'^oit être pins économique que les autres.

Nous avons dit ceci à propros de la multiplication du nombre des plateaux des colonnes à bas degré : c La limite de la déj^nse d'une colonne est égale à la quantité de calories emportées par le flegme en vapeurs. On' aura beau augmenter le nombre des plateaux, on ne diminuera pas la dépense de vapeur, à moins que Ton ne réussisse à diminuer la chaleur emportée par le flegme . Il n'y a qu'un moyen pour cela, c'est d'augmenter le degré alcoolique du flegme, d

Seulement l'on n'augmente le degré du flegme cpie par une rétrogradation, c'est-à-dire par la condensation partielle des vapeurs.

Supposons une colonne à récupérateur ; la condensation sera faite par un tubulaire à eau, et le liquide ramené sur les plateaux devra être réévaporé à nouveau. Il y a là une prte de calorique inévitable.

Calculons si, malgré ce déchet, il n'y aura pas néanmoins avantage à faire distiller le flegme à très haut degré.

Les très hauts degrés, 96'',^ par exemple, exigent pratiquement une rétrogradation d'environ 7 volumes

Sur un seul qui coule à l'éprouvette, d'après M. Bart (*), et pour obtenir 95^ on ne trouve plus que 2,2 volumes de rétrogradation pour un de coulage ("). On trouverait de même qu'avec un appareil convenablement construit on put atteindre environ 94*» avec une rétrogradation réduite à un pour un. Panons de cette donnée :

1 kilo de flegmes en vapeurs à 94'', à refroidir de 79 à 15^ emporte une chaleur totale :

Q = 238 + 0,785 (79' — 15') = 288 calories.

Supposons que la rétrogradation ait été également refroidie ; sa rè^vaporation exigera encore une fois 288 calories. Donc la aépense de notre appareil sera en fin de compte de 288 X 2 = 576 calories par kilo d'alcool à 94»' coulant à l'éprouvette.

(1) Appareils de disliilalioD, page 16.

(i) » » page 18.

Mettons les plateaux de concentration de Talcool au dessus d'une colonne à bas degré, donnant des vapeurs alcooliques à environ 50*'. Voyons si ces vapeurs contiendront en elles-mêmes assez de calorique pour fournir largement les 576 calories exigées par notre concentration, ou bien B*il faudra un supplément à emprunter aux générateurs, sous forme d'un chauffage plus fort au tSs de la colonne.

g^»* = 9lP (degrés pondéraux).

Donc 1 kilo d'alcool à 94*' ^ Ok, 910 alcool pur, et 60** correspondent à 48''.

Le poids de flegme à 43 p, qui contient 0 k, 910 d'alcool pur est égal à

La chaleur latente du flegme à 50^, est égale à 394.

394 X 2k.,110 == 883 cal.,7.

Il y a donc bien plus de chaleur disponible qu'il n'en faut, et la rétrogradation pourrait atteindre jusqu'à deux volumes pour un de coulage.

Ceci posé, nous allons à titre d'exemple, calculer tout au long la dépense des colonnes à hauts degrés, en partant du même vin à 8**, 5 qui nous a déjà servi de base. Chacun pourra refaire le calcul pour la richesse de vin spéciale à sa distillerie. Nous conservons 8*',5 pour faire des comparaisons avec les dépenses calculées antérieurement (1*0).

(14:*) Premier cas. — Colonnes à récupérateur.

Il y a lieu de faire remarquer que lorsque la colonne produit du haut degré, il y a un peu plus de vinasse. Au lieu de 15 k. de flegmes à 53*',4, nous ne produirons plus que 7 k. 31 d'alcool à 94**, et il y aura 7 k. 69 d'eau oui resteront en plus dans la vinasse.

Si l'on chauffe par serpentin, au lieu de 87 k. de vinasse, nous en aurons 94 k. 69 Si le chauffage se fait par barboteur, au lieu de 97 k. de vinasse nous en

aurons 104 k. 69. Dans Tun et l'autre cas, le récupérateur donnera de ce fait un peu plus de chaleur au vin ; il faudra ajouter dans chaque cas :

7 k. 69 X 1,0076 X 77» = 596 calories.

l^» Serpentin. — Chaleur récupérée : 6.750 -{-596 =: 7.346.

Chaleur à fournir au vin : 8.011 -— 7.346 r=:665 calories.

Reportons-nous à ce que nous avons démontré pour la méthodicité des colonnes continues : la chaleur à fournir à l'appareil, en dehors du complément nécessaire pour amener le vin à ébullition, peut descendre à l'équivalent de celle qui sort du haut de l'appareil pour aller au condenseur, et c'est la limite minimum.

Or nous venons de démontrer aue par kilo de flegme à 94*', c'est-à-dire pour 0 k. 910 d'alcool pur, ce nombre descendait à 576 calories.

Un hectolitre de vin contient 8 lit. 5 d'alcool pur, soit 6 k. 72. Le nombre de calories correspondant à 6 k. 72 d'alcool à l'état de flegme à 94 «* sera

6 72 576 X r^ = 4.253 calories.

Chaleur totale de distillation • . (U>5 -f- 4.253= 4.918 calories

-tu. S Vapeur par hectolitre de Tin >.. . = 8k.,î)2

luo Calories par hectolitfe d'alcool . . 4.918 x g-> = 57.800 »