M0., O.IS
On pourrait obte arcs vingt-sept type
11 semble évident conditions voulues ( chargées} pour poui son adoption conslil nomique, puisque 1 vaillant l'un à la cor sans qu'aucune part tique que la constan d'une manître suf
Fig. m.
k semelles indépend lion de la charge, l'appui.
UTRES DE HAUTEUR VARIABUE. 347
,rd occasion de cilcr une autre applica- BD parlant des piles métalliques.
i. Dans une poutre à semelles indépen- L platebandes peut être horizontale, l'aunt une courbe semblable à la courbe rei les deux semelles sont curvilignes, il soient à courbures opposées, et que
Flg. 110.
rofil indiqué par l'épure des moments : est indispensable pour que l'axe longil'horizontale, sans quoi les formules nea servi deviendraient inapplicables écitée k ce sujet, page 335). Indépenles, le pont comportera des éléments nprimés ou tiges de suspension, destilemelles le poids du tablier. Lorsqu'une ligne, elle remplit géni^ralement l'of- )lier. Lorsque tes deux semelles sont se sur un longeron spécial soutenu de .r des barres verticales qui le relient aux
kvée indépendante, on peut réaliser une entées par les figures 113, 114, 116 et
! la poutre à semelles indépendantes, lier, suppose l'invariabilité absolue de I et de la surcharge, condition qui, pra- ) remplie au moins pour les ponts. La us pourrions citer serait celle des ponts-
348 l'OiJTUKS A T
canaux, où naturellement chéilé cnlrainc on général I
Considérons une poutre profîl ait été établi en se ba:
la surcbarge complète (fig, par une des semelles. Si no d'une surcbarge paiiiellc, li différera de celle qui corres alors se présenter deux cas façon que son profil nouvel actuelle des X (A = KX).
que pour les câbles flesible:
semelle supérieure comprin phénomène de flambcmcnt peu que l'écart entre les dei ble.
2° La semelle, consîdén
pr
Fig. 117. bl
par les dislances verticales AMBct ANB. Si les deux s le moment fléchissant seco elles, chacune constituant l suffisante. Chaque platcba compression ou à l'cxtensi ment fléchissant pi-incipal lasurcharge complète], pou vrage a été établi (A = KX La recherche analytique < res présente de grandes con pose de déterminer pour ch maximum de ce moment. L serait pins commode, sans i général, on devra se bornei
CH. IV. — POLTHES DE HAUIEUR VABIABLi;. 34!
possible une limite supérieure absolue de ces momenls, et s'er servir pour calculer chaque semelle comme une poutre soU' mise à un effort de compression (ou d'extension) variablequ'i est facile de déterminer dans chaque section à l'aide des formu les déjà énoncées, et d'un moment fléchissant constant égal î la limite supérieure précédemment trouvée. Mais pour peu qui ce moment secondaire ail quelqii'importance, l'obligation dt calculer les semelles indépendantes comme des poutres dt très faible hauLcur, relalivcmcnl à leur portée, obligera à leui allribuerdes poids considérables. L'économie réalisée par h suppression delà triangulation se trouvera ainsi compensée Comme d'autre part la déformation subie par ce genre dt construction est nécessairement plus forte que celle d'unt poutre à triangulation, il en résulte un désavantage réel qu( ne rachète plus une diminution dans le poids total.
Eu conséquence, le type à semelles rigides indépendantes n'est acceptable que pour les ponts où la surcharge variable est très petite comparativement à la charge permanente (ponts routes ou passerelles pour piétons de très grande ouverture, ponts-rails de portée tout à fait e.'iccplionnelle). Nous reviendrons sur ce sujet en parlant des travées indépendantes. C'esl au surplus le seul cas de la pratique, à l'exclusion des poulres continues, oîi l'on ail eu recours Ji des coustructlons de cette espèce. Nous aurons occasion d'en ciler quelques exemples.
